Скоростная плоскость

Исходя из основного положения, что все точки твердого тела, лежащие на прямой, перпендикулярной к скоростной плоскости, имеют одну и ту же скорость по величине и по направлению, движение твердого тела в пространстве можно представить так пусть прямая F—F (фиг. 5), перпендикулярная к скоростной плоскости, имеет равные скорости, представляемые вектором k.of. Да- [c.157]

Скоростная плоскость 312. Скоростной пучок 312. [c.456]

Если условиться откладывать над каждой точкой пьезометрическую высоту и затем скоростную (рис. 4-3), то геометрическое место концов сумм этих отрезков расположится на определенной горизонтальной плоскости, находящейся над плоскостью сравнения на высоте Н. Эта плоскость называется напорной плоскостью, а величина Н, равная высоте ее расположения над плоскостью сравнения, — гидродинамическим напо-р о м. [c.57]

В этом заключается гидравлический (геометрический) смысл уравнений Бернулли. Из уравнений (4.13) и (4.14) и графиков напоров (рис. 4.3) следует, что вдоль элементарной струйки невязкой жидкости статические и скоростные напоры могут быть различными, но сумма их — полный напор Я — постоянна. Следовательно, линия полного напора при невязкой жидкости имеет вид прямой, параллельной плоскости сравнения. [c.52]

Геометрический смысл уравнения Бернулли иллюстрируется рис. 3.5. В сечении п — п подключены две трубки А и Б. Трубка А (пьезометр), подключенная к стенке трубы, не будет воспринимать скоростного напора, и жидкость в ней поднимется относительно плоскости О — О на значение пьезометрического напора [c.29]

В инженерной практике имеют дело не с векторами и УИ, а с их проекциями на оси какой-либо системы координат. Наиболее широко в аэродинамике используется скоростная ортогональная система координат (рис. 1.1.1). В этой системе обычно задают аэродинамические силы и моменты, так как многие исследования динамики полета и прежде всего траекторные задачи связаны с применением осей координат именно такой системы. В частности, уравнения движения центра масс летательного аппарата удобно записывать в проекциях на эти оси. В скоростной системе продольная (скоростная ) ось Оха (ГОСТ 20058—74) направлена всегда по вектору V скорости движения центра масс аппарата, а вертикальная ось (ось подъемной силы) Оуа расположена в плоскости симметрии. Ее положительное направление будет таким, как показано на рис. 1.1.1. Боковая ось ОХа этой системы направлена вдоль размаха правого крыла так, что образуется правая система координат. В обращенном движении продольная ось совпадает с направлением скорости потока, а ось расположена вдоль размаха левого крыла так, чтобы сохранилась та же правая система координат. Такую систему координат обычно называют поточной. [c.10]

На рис. 1.1.4 показан угол 0 между вектором скорости У аппарата и горизонтальной плоскостью. Этот угол характеризует наклон траектории полета в данной точке. Угол а между проекцией этого вектора на горизонтальную плоскость и осью Ох называют углом поворота траектории. Оба эти угла характеризуют расположение скоростной системы координат относительно местной географической системы. На том же рис. 1.1.4 показан угол крена у (между скоростной осью Оуа и продольной плоскостью симметрии). [c.13]

Следовательно, гео.метрический смысл уравнения Бернулли заключается в том, что при установившемся движении идеальной жидкости сумма трех высот напоров) — геометрической, пьезометрической и обусловленной скоростным напором — есть величина постоянная вдоль потока. В связи с этим линия полного напора будет параллельна плоскости сравнения (рис. 22.9). [c.280]

В зависимости от угла б, образованного вектором скорости с осью отверстия 2 в плоскости 1, 2, 3, в каждом из указанных отверстий возникает давление, которое может быть формально представлено в виде суммы, составленной из давления в потоке и части скоростного напора, [c.487]

На рис. 3.3, б дан общий пример графического выражения уравнения Бернулли. Здесь в четырех выбранных сечениях потока О—О установлены пьезометрические и скоростные трубки. Соединив уровни жидкости в пьезометрах, получим пьезометрическую линию, или линию давления. Она проходит на расстоянии 2+р1у от плоскости сравнения г—г. Падение этой линии на единицу длины называется пьезометрическим уклоном. [c.37]

Аналогично этому, в случае если заданы положение плоскости сравнения, напор и значения пьезометрического напора для ряда сечений струйки, могут быть вычислены значения скоростного напора в этих сечениях [c.74]

Таким образом, уровень жидкости в каждой из скоростных трубок, отсчитываемый от этой плоскости, будет находиться на высоте [c.170]

Пластическая деформация сталей и сплавов на основе железа и никеля на современных скоростных прокатных станах заканчивается при температурах ниже 800—950 °С, т. е. фактически происходит теплая пластическая деформация с характерными признаками множественного внутризеренного скольжения с подавлением рекристаллизационных процессов. В данном случае наблюдается повышенная пластичность, так как температурная зависимость пластичности характеризуется повышением пластичности задолго до температуры начала рекристаллизации. Это особенно заметно для металлов с г. п. у. решеткой (бериллий, магний) и объясняется облегчением сдвига по небазисным плоскостям. При этом двойникование подавляется облегченным скольжением. [c.513]

Рассмотрим течение жидкости в канале переменного сечения. Сумма трех слагаемых уравнения, так же как и каждое слагаемое, имеет линейную размерность, постоянна и называется полным напором или полной высотой, На рис. 2.13 показаны отрезки прямых, соответствующих каждому слагаемому уравнения Бернулли для четырех произвольно выбранных сечений. При этом 2 — расстояние от центра тяжести сечения до плоскости сравнения (высота положения) p/ pg) — пьезометрическая высота (пьезометрический напор) u / 2g)—скоростная высота (скоростной напор). [c.92]

Поскольку обычно сложные трубопроводы являются длинными, в уравнениях Бернулли можно пренебрегать скоростными напорами, принимая полный напор потока в каждом расчетном сечении трубопровода практически равным гидростатическому и выражая его высотой пьезометрического уровня над принятой плоскостью сравнения. [c.267]

Задача 3.11. В активной ступени пар с начальным давлением Ро=3 МПа и температурой о = 450°С расширяется до Pi = 1,6 МПа. Определить действительную скорость истечения пара из сопл, окружную скорость на середине лопатки и относительную скорость входа пара на лопатки, если скоростной коэффициент сопла = 0,96, угол наклона сопла к плоскости диска ai= 16°, средний диаметр ступени d=0,9 м, частота вращения вала турбины = 3000 об/мин, начальная скорость пара перед соплом Со = 150 м/с и степень реактивности ступени р = 0,12. [c.108]

Pi =1,7 МПа. Определить относительную скорость выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла ф = 0,955, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,87, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 18 и отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл и/с] = 0,44. [c.109]

Задача 3.16. В активной ступени пар с начальным давлением /7о = 3 МПа и температурой /о = 450°С расширяется до р = = 1,8 МПа. Определить абсолютную скорость выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла = 0,95, угол наклона сопла к плоскости диска i = 17°, скоростной коэффициент лопаток i/r = 0,88, средний диаметр ступени d=0,9S м, частота вращения вала турбины и = 50 об/с, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 1 = 3° и начальная скорость пара перед соплом Со= 150 м/с. [c.110]

Задача 3.18. В активной ступени пар с начальным давлением 0 = 3 МПа и температурой /о = 400°С расширяется до р = = 1,7 МПа. Определить относительную и абсолютную скорости выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла <р = 0,94, скоростной коэффициент лопаток i/f = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 16°, средний диаметр ступени d= 1 м, частота вращения вала турбины и = 3000 об/мин, угол выхода пара из рабочей лопатки [c.110]

Задача 3.19. В активной ступени пар с начальным давлением Ра —2 МПа и температурой 4 = 350°С расширяется до рх — = 1,5 МПа. Определить относительную и абсолютную скорости выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла ф = 0,945, скоростной коэффициент лопаток ф = 0,9, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 16°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл м/С] = 0,45, угол входа пара на рабочую лопатку = и угол выхода пара из рабочей лопатки — — [c.112]

Задача 3.21. В активной ступени пар с начальным давлением j5o = 2,4 МПа и температурой /о = 390°С расширяется до pi = = 1,3 МПа. Построить треугольники скоростей и определить относительную и абсолютную скорости выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла Ф = 0,96, скоростной коэффициент лопаток t = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска а, = 16°, средний диаметр ступени d=l м, частота вращения вала турбины л = 3600 об/мин, угол входа пара на рабочую лопатку ySi = 22° и угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 1 —2°. [c.113]

Задача 3.22. В реактивной ступени пар с начальным давлением ро = 2,6 МПа и температурой /о = 470°С расширяется до р2 = = 1,9 МПа. Построить треугольники скоростей, если скоростной коэффициент сопла ф = 0,965, скоростной коэффициент лопаток = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска а, = 16°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл и/с, = 0,44, угол выхода пара из [c.113]

Задача 3.24. В активной ступени пар с начальным давлением / о=1,6 МПа и температурой /о = 450°С расширяется до р = = 1 МПа. Определить работу 1 кг пара на лопатках, если скоростной коэффициент сопла ф = 0,955, скоростной коэффициент лопаток ]/ = 0,9, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 17°, [c.115]

Задача 3.27. В активной ступени пар с начальным давлением Ро = Ъ,5 МПа и температурой /о=410°С расширяется до р = = 2,2 МПа. Определить потери тепловой энергии в соплах и на лопатках, если скоростной коэффициент сопла <р = 0,95, скоростной коэффициент лопаток i/r = 0,87, угол наклона сопла к плоскости диска ai=15 , отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл u/ i = 0,43. [c.118]

Задача 3.29. Определить потери тепловой энергии с выходной абсолютной скоростью в активной ступени, если действительная скорость истечения пара из сопл с, =375 м/с, скоростной коэффициент лопаток ф = 0,Ю, угол наклона сопла к плоскости диска а, = 13 , отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл м/С(=0,45 и угол выхода пара из рабочей лопатки /92 — 23° 15. [c.119]

Задача 3.31. Определить потери тепловой энергии в соплах, на лопатках и с выходной абсолютной скоростью в реактивной ступени, если энтальпия пара на входе в сопло /о = 3400 кДж/кг, энтальпия пара на выходе из сопла /j = 3250 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ср = 0,96, скоростной коэффициент лопаток = 0,9, угол наклона сопла к плоскости диска 1 = 15°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл w/ i = 0,49, угол выхода пара из рабочей лопатки J32 = 24° и степень реактивности ступени р = 0,48. [c.120]

Для определения направления винтовой оси Q (i) и компонентов винта или бивектора QV строим из произвольной точки О пространственную диаграмму пучка векторов ОаЬс. Соединив концы векторов прямыми, мы получим скоростную плоскость аЬс. [c.232]

Скоростная плоскость 312, XVIII. Скоростной пучок 312, ХЛЧИ, Скорость гидрирования 434, XVI. Скорость групповая 282, XX. Скорость расгворения 147, XIX. Скорость резания 308, XIX. Скорость фазовая 282, XX. Скотный двор 482, XX. [c.468]

Поскольку обычно сложные трубопроводы являются длинными, в уравнениях Бернулли можно пренебрегать скоростными напорами, принимая полный напор потока в каждом расчетном сечении трубопровода практически равным гидростатическому и выражая его высотой пьезометрического уровня над принятой плоскостью сравнения. Кроме того, в сложных трубопроводах можно также пренебрегать относительно малыми местными потерями напора в узлах. Это значительно упрощает расчеты, поскольку позволяет считать одинаковыми напоры потоков и концевых сеченнях труб, примыкающих к данному узлу, и оперировать в уравнениях Бернулли понятием напора в данном узле. [c.265]

В эгом случае значения векторов v и а определяют по их проекциям не на оси системы отсчета Oxyz (как в 40), а на подвижные осп МхпЬ, имеющие начало в точке М и движущиеся вместе с нею (рис. 122). Эти оси, называемые осями естественного трехгранника (или скоростными осями), направлены следующим образом ось Мх — по касательной к траектории в сторону положительного отсчета расстояния 5 ось Мп — по нормали к траектории, лежащей в соприкасающейся плоскости и направленной в сторону вогнутости траектории ось Mb — перпендикулярно к первым двум так, чтобы она образовала с ними правую систему осей. Нормаль Мп, лежащая в соприкасающейся плоскости (в плоскости самой кривой, если кривая плоская), называется главной нормалью, а перпендикулярная ей нормаль Mb — бинормалью. / [c.107]

Для тел вращения вместо двух углов (а и р), характеризующих связь между связанными и скоростными системами координат, иногда применяют лишь один угол атаки а , измеряемый между вектором скорости центра масс летательного аппарата и его продольной осью. Этот угол называют пространственным углом атаки. Он определяет положение системы координат Хп, Уп, 2п (рис. 1.21, б), начало которой помещено в центре масс О летательного аппарата. Ось Ох сбвпадает с продольной осью Ох, Оуа находится в плоскости, определяемой продольной осью [c.23]

Наряду со скоростной широко используется полускоростная система, оси координат которой также связаны с вектором скорости V. Отличие этой системы от скоростной заключается в том, что ось Оу, нормальная к вектору V, лежит не в плоскости симметрии, а в вертикальной плоскости полета, в которой расположен вектор V. Эта ось Оу, а также боковая ось Ог составляют с соответствующими осями Оуа, Ога скоростной системы некоторый угол у (рис. 1.1.1). [c.10]

Аэродинамические расчеты удобно осуществлять всвязанной системе координат. В ней обычно исследуется вращательное движение, решаются задачи устойчивости и управляемости летательного аппарата, так как соответствующие уравнения записываются именно в связанных осях. Это обусловлено тем, что в связанных осях входящие в уравнения моменты инерции аппарата при постоянной его массе не зависят от времени, поэтому интегрирование уравнений упрощается. В этой системе (рис. 1.1.1), жестко связанной с летательным аппаратом, продольная ось Ох аацравлена вдоль главной продольной оси инерции, нормальная ось Оу расположена в продольной плоскости симметрии и направлена к верхней части летательного аппарата, а поперечная ось Ог ориентирована вдоль размаха правого крыла, образуя правую систему координат. Положительное направление оси Ох от хвостовой части к носку соответствует случаю необращенного движения. Согласно рис. 1.1.1, в обеих системах координат — скоростной и связанной — их начало располагается в центре масс летательного аппарата. [c.10]

Следует иметь в виду, что угол у отличается от угла у, принятого в полускоростной системе координат и называемого также углом крена. Угол у равен нулю, когда плоскость симметрии летательного аппарата совпадает с вертикальной плоскостью, т. е. когда скоростная и полускоростная системы совпадают. При этом накренение аппарата может сохраниться, так что 7 0. [c.13]

Формула (У.Ю) указывает на то, что в отличие от гироскопа Фуко I рода [см. (У.4)] скоростная погрешность у гироскопа Фуко II рода отсутствует. Это обстояте.льство объясняется тем, что составляющая Vдг скорости полета порождает угловую скорость поворота трехгранника вокруг оси I проекция же угловой скорости вращения трехгранника на плоскость равна нулю и, следовательно, не изменяет величину и направление вектора угловой скорости вращения трехгранника вокруг оси Мира. [c.115]

ДВОЙНИКОВАНИЕ И ЕГО ГЕОМЕТРИЯ В МЕТАЛЛАХ С О. Ц. К., Г. Ц. К. и Г. П. У. РЕШЕТКАМИ, При ударном нагружении а-железа, например, во время скоростной пластической деформации, осуществляемой взрывом, возникают очень тонкие, кристаллографически правильно расположенные пластины — это двойники. Они образуются при деформации многих металлов с о. ц. к. структурой, включая молибден, вольфрам, хром, ниобий, тантал, а-железо. Двойники здесь обычно длинные и тонкие, редко достигающие толщины 5-10" см, поскольку с двойникованием связано протекание большой (7=0,707) пластической деформации (см. табл. 6). Плоскостями двойникования являются 112 (на рис. 77, а они перпендикулярны плоскости чертежа). Плоскости 112 упакованы в последовательности AB DEFAB . ... (79) [c.135]

Задача 3.15. В активной ступе1ш пар с начальным давлением Ро = 1,6МПа и температурой /о = 450°С расширяется до pi = = 1 МПа. Определить абсолютную скорость выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла ф = 0,945, скоростной коэффициент лопаток i/ —0,87, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 18°, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 23° и отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из [c.110]

Задача 3.20. В активной ступени пар с начальным давлением Ра = Ъ,5 МПа и температурой /о=410°С расширяется до />,= = 2,2 МПа. Построить треугольники скоростей, если скоростной коэффициент сопла ф = 0,95, скоростной коэффициент лопаток / = 0,87, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 15°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сохш m/ i = 0,43 и угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 1 —2°30. [c.112]

Задача 3.25. Определить работу 1 кг пара на лопатках в реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени /io = 256 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,95, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска а, = 16°, средний диаметр ступени d=l м, частота вращения вала турбины и = 3600 об/мин, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 20° и степень реактивности ступегш р = 0,5. [c.115]

Задача 3.26. Определить работу 1 кг пара на лопатках в реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени Ао=240 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,96, скоростной коэффициент лопаток ф = 0,9, угол наклона сопла к плоскости диска 1 = 16°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл uj i —0,44, относительная скорость входа пара на лопатки Wi=260 м/с, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 1 —2° и степень реактивности ступени р = 0,48. [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...