Коэффициент расхода теплопроводности

КПД электрического генератора теплопроводность Вт/(м К) коэффициент расхода коэффициент Пуассона вязкость, Па с относительные потери энергии в ступени [c.9]

В связи с проблемой защиты тел от разрушения в результате аэродинамического нагрева большой интерес приобрели задачи, учитывающие возможность фазовых переходов в твердом теле при его обтекании сверхзвуковым или высокотемпературным потоком газа. Для решения таких задач необходимо совместно исследовать уравнения движения в области пограничного слоя, в области, занятой жидкой фазой, и уравнение теплопроводности в твердом теле. Однако при достаточно большой теплоте плавления (сублимации) тела и малых значениях коэффициента его теплопроводности, когда большая часть подходящего к поверхности тепла расходуется на процесс изменения агрегатного состояния вещества, теплопроводность в твердом теле можно не рассматривать. В такой постановке ниже исследуется задача об оплавлении полубесконечной пластины в предположении, что отношение произведений плотности на коэффициент динамической вязкости в жидкой фазе и в газе является большой величиной. Полученное решение обобщается на случай отвода в тело части теплового потока, подходящего к фронту плавления. [c.350]

Вычислить коэффициент теплопроводности н среднюю температуру трансформаторного масла, если при расходе теплоты через кольцевой слой масла <3=1,8 Вт, температура платиновой нити /01=106,9 С и температура внешней поверхности кварцевой трубки /сз=30,6"С. [c.16]

Как изменятся тепловая производительность воздушного подогревателя и расход воздуха в задаче 1-37, если со стороны дымовых газов в процессе эксплуатации образуется слон сажи толщиной Й2=1 мм с коэффициентом теплопроводности i2 = 0,08 Вт/(мХ Х°С) Все другие условия остаются без изменений. [c.18]

Пример 30-1. В противоточном водяном теплообменнике типа труба в трубе определить поверхность нагрева, если греющая вода поступает с температурой t --= 97° С и ее расход равен nii = 1 кг сек. Греющая вода движется по внутренней стальной трубе с диаметрами d ldi = 40/37 мм. Коэффициент теплопроводности стальной трубы 1 = 50 вт/м-град. [c.495]

Выясним, как изменяются средние коэффициенты теплообмена а / т-и гидравлического сопротивления / на входном участке длиной / плоского канала шириной 5 при движении однофазного теплоносителя теплопроводностью и числом Рг в результате заполнения канала пористым материалом теплопроводностью X, имеющим вязкостный а и инерционный /3 коэффициенты сопротивления и средний размер частиц dq, Массовый расход теплоносителя G и число Рейнольдса потока Re = = G8/ (1 остаются неизменными. [c.123]

Для расчета основных технологических и конструктивных параметров, описанного выше термотрансформатора (см. рис. 9.24), необходимы следующие исходные данные температура давление Р , компонентный состав С, и расход исходного газа температура Т , , давление окружающей полузамкнутую емкость среды давление Р среды, в которую происходит истечение газа из полузамкнутой емкости, коэффициент теплопроводности Я. материала стенки полузамкнутой емкости, температура остаточного газа Г = в полузамкнутой емкости. [c.253]

Рассмотрим далее вопрос об определении температуры горячей поверхности пористой стенки при эффузионном охлаждении. Оценим радиационно-конвективный теплообмен между горячим газом и стенкой коэффициентом а. Если пренебречь теплопроводностью стенки вдоль поверхности, то при стационарном режиме теплообмена подведенная к поверхности теплота расходуется только на увеличение энтальпии охладителя в системе. [c.475]

В стационарных условиях, когда энергия не расходуется на нагрев, плотность теплового потока q неизменна по толщине стенки. В большинстве практических задач приближенно предполагается, что и коэффициент теплопроводности Я не зависит от температуры и одинаков по всей толщине стенки. Значение % находят в справочниках [4] при температуре [c.76]

Предполагается, что толщина тонкой пленки (при турбулентном потоке) или пограничного слоя, а также количество передаваемой теплоты зависят от массового секундного расхода флюида G — pu, внутреннего диаметра трубы D, вязкости флюида ц, коэффициента теплопроводности флюида /г, удельной теплоемкости флюида Ср. Запишем [c.215]

Выше использованы следующие обозначения Я, Яэ — высота, эквивалентная высота активной зоны, м kz — коэффициент неравномерности тепловыделения по осп реактора ш — коэффициент теплоотдачи при кипении — теплопроводность оболочки твэла Хт — средняя теплопроводность топлива — число твэлов в ТК Атк — коэффициент неравномерности тепловыделения по сечению ТК Лтв — доля тепла, выделяющаяся в твэлах (т) гз 0,94) фтк — доля ТК из общего числа ячеек а. з. (фтк 0,85 -f- 0,90) кц = Ор/0 в — кратность циркуляции kg — коэффициент неточности дросселирования (kg 1,25 -т-1,31) Япр—доля расхода на продувку (Спр = 0,01 0,02) —коэффи- [c.156]

Для расчета пористой системы охлаждения необходимо знать коэффициент теплопроводности пористой матрицы, расход газа и коэффициент внутреннего теплообмена av- [c.95]

Система (1.1). .. (1.7) замыкается, если известны критериальные уравнения для а и , определенные экспериментально. Для нестационарного теплообмена в трубах в [24] было показано, что при постоянном расходе теплоносителя изменение во времени температуры стенки и теплового потока влияет на коэффициент теплоотдачи благодаря изменению структуры турбулентного потока и наложению на квазистационарный конвективный теплообмен нестационарной теплопроводности. [c.14]

Здесь X, Ср, р — коэффициент теплопроводности, теплоемкость и плотность теплоносителя, g = 9,8 м/с , С — массовый расход, [c.34]

Так, при толщине покрытия, равной 0,3 мм, и коэффициенте теплопроводности— 0,35 Вт/(м-град) (рис. 92), снижение температуры корневого сечения достигает 400, среднего — 320, периферийного — 220 град. При этом расход охлаждающего воздуха не превышает [c.198]

Разрежем идеально теплоизолированный параллелепипед плоскостью, параллельной плоскости хг. Чтобы температурное поле осталось неизменным, зададим на этой плоскости соответствующие тепловые потоки. Ранее подобные тепловые потоки на поверхности параллелепипеда задавались через коэффициенты теплоотдачи а выражением (2.26). В этом случае должна быть решена обратная задача нестационарной теплопроводности, в которой температура параллелепипеда задана и, тем самым, однозначно определен тепловой поток через соответствующую поверхность параллелепипеда. Расход среды, движущейся в канале над этой поверхностью, и ее температуру на входе в канал также считаем заданными. При этом с помощью уравнения теплового баланса можно выразить температуры среды через заданный тепловой поток в результате теплообмена в канале. Зная распределение температуры среды [c.79]

Для поддержания эффективной работы системы и предотвращения разрушения жидкости и элементов системы необходимо отводить тепло, образующееся в результате трения в клапанах, насосах, двигателях и других механизмах. Для расчета показателей теплопередачи необходимо знать удельную теплоемкость и коэффициент теплопроводности жидкости. Эти показатели необходимы также для определения расхода жидкости, требуемого охлаждения и некоторых механических характеристик гидравлической системы. [c.109]

Те и другие имеют свои преимущества и недостатки. Первые быстрее нагреваются, более экономичны, так как тепло непосредственно переходит от нагревателя к электролиту. Нагреватели их более доступны для ремонта. Но часть полезной площади у этих ванн теряется, будучи занятой нагревателями. Вторые нагреваются медленнее, так как тепло поступает к электролиту через стенки или днища, преодолевая сопротивление стенок и футеровки. Поэтому футеровку для них следует выбирать с высоким коэффициентом теплопроводности. Тепло этих ванн расходуется на ненужный обогрев внешних конструкций ванны, ремонт нагревательных устройств чрезвычайно затруднен, так как нагреватели заключены в замкнутых герметических пространствах и доступ к ним требует больших затрат труда. Но этот тип ванн лучше сохраняет постоянство температуры электролита и позволяет более полно использовать объем и площадь. [c.90]

Оказывается, что использование степенных рядов типа (1.23) в соответствующих про странствах зависимых и независимых переменных позволяет построить решение в обла сти Ht между Sq ж определить закон движения фронта фильтрации. При этом ис пользование степенных рядов для конструирования решений параболического уравнения представляется нетривиальным, т. к. такие ряды, в частности для линейного уравнения теплопроводности, как правило, расходятся. Наличие же сильной нелинейности и вьь рождения типа уравнения (2.1) при р = О делают такие ряды сходящимися [18-2Г. Коэффициенты рядов определяются при этом не из дифференциальных уравнений, а из систем линейных уравнений с весьма специфическими трехдиагональными матрицами. [c.244]

При определении целесообразности и выборе рациональной схемы использования фенольных сточных вод в оборотных циклах охлаждающих систем необходимо учитывать большое количество факторов термостабильные свойства воды скорость коррозии металла в оборотной воде наличие и величину биологических обрастаний в оборотном цикле наличие и концентрацию вредных веществ в атмосфере в районе градирни оборотного цикла изменение качества воды, направляемой для мокрого тушения кокса, а также скорость коррозии коксотушильного оборудования [161—163]. Эти вопросы изучал УХИН в лабораторных и промышленных условиях [13, 84, 164—166]. Для опытов использовали как неочищенные общезаводские стоки, так и воду после биологической очистки, причем сточные воды применяли как для самостоятельной подпитки оборотного цикла, так и в смеси со свежей технической водой в соотношении I 3, т. е. в соответствии с расходом этих вод на коксохимических заводах. Установлено, что при любых тепловых и гидравлических режимах работы оборотных циклов в системе полностью предотвращается накипе-образование (рис. 81). При использовании сточных вод поверхность трубок теплообменников покрывается пленкой, скорость образования которой в 15—20 раз меньше, чем карбонатных отложений (при оборотной технической воде), а коэффициент ее теплопроводности в 1,3—1,6 раза больше [164]. Вследствие этого значительно улучшается теплообмен, что было подтверждено результатами промышленных испытаний метода в оборотных циклах первичных газовых холодильников I блока цеха улавливания Ждановского коксохимического завода, где температура коксового газа снизилась на 4° С по сравнению со II блоком, работавшим на оборотной технической воде [166]. [c.151]

Постановка задачи. Физическая модель процесса приведена на рис. 5.1. Канал постоянного поперечного сечения (плоский - шириной 5 или круглый — диаметром 5), по которому движется поток однофазного теплоносителя, заполнен пористым высокотеплопроводным материалом. Подвод теплоты происходит с внешней стороны пористого элемента. Проницаемая матрица имеет совершенные тепловой и механический контакты со стенками, является изотропной с одинаковым по всем направлениям коэффициентом теплопроводности X. Теплопроводность теплоносителя мала по сравнению с X (что определяется самой сутью метода), а его теплофизические свойства постоянны. Поэтому при входе теплоносителя в пористый материал устанавливается плоский однородный профиль скорости, который в дальнейшем сохраняется неизменным, а удельный массовый расход по поперечному сечению канала остается постоянным G = onst. На входе в матрицу температура потока to постоянна и отсутствует тепловое воздействие на набегающий теплоноситель вследствие его пренебрежимо малой теплопроводности. Интенсивность Лу объемного внутрипорового теплообмена велика, но все-таки имеет конечное значение, поэтому начиная с определенного уровня под водимого к стенке канала внешнего теплового потока разность Т - t температур пористого материала и теплоносителя становится заметной и постепенно возрастает. [c.97]

Рассмотрим плоский канал (рис.1), нижняя стенка которого движется в направлении оси / как в положительном, так и в отрицательном направлевдят. Считаем, что стабилизированный поток жидкости движется Е ламинарном режиме, профиль скорости для которого известен, например, аз работы /11/, Предположим, что коэффициент теплопроводности жидкости от температуры не зависит. Расход жидкости и геометрические раз- [c.102]

Пусть температура тяги в точке с (см. рис. 3) равна температуре стенок Тд вакуумной камеры и остается постоянной при различных температурах нагревателя. Практически это достигается путем увеличения расхода охлаждающей воды с повышением температуры нагревателя. Радиус рабочей части образца равен Гр, утолщенной части — Гу, тяги — г . Лучистым теплообменом между боковой поверхностью тяги и внутренними поверхностями стенок камеры пренебрегаем. Коэффициент теплопроводности материала образца Яобр достаточно велик, а поперечное сечение по сравнению с его длиной мало. Это дает основание пренебречь изменением температуры в поперечном сечении и считать, что она изменяется только по длине образца. [c.15]

При постоянном расходе теплоносителя в канале G = = onst) изменение во времени коэффициента теплоотдачи а зависит от изменения температуры стенки Тс или плотности теплового потока < с. Изменение во времени Тс или q влияет на а через изменение турбулентной структуры потока и из-за наложения на квазистационарный конвективный теплообмен нестационарной теплопроводности. Теоретические исследования, выполненные, как правило, в предположении квазиста-ционарной структуры потока, учитывают только влияние нестационарной теплопроводности. В этом случае при нагревании газа и возрастании температуры стенки (ЭГс/Эг > 0) коэффициент К(х = (Nu/Nug) >1 (Nu и NUg — нестационарное и квазистационарное значения чисел Нуссельта), а при Э Гр/Эг < < о коэффициент К(ц < 1. Изменение Тс влияет на значения а вследствие перестройки профиля температур. Так как поток турбулентный, то изменение температурного поля в ядре потока мало влияет на а, существенно лишь его влияние в пристенной области. Тепловой импульс от стенки распространяется в поток со скоростью, пропорциональной (а + 6 ) /у (где а — коэффициент температуропроводности — коэффициент турбулентной температуропроводности у — расстояние от стенки). Приведенные в работах [24, 26] оценки показали, что [c.29]

Несущественное влияние нестационарной теплопроводности на турбулентный теплообмен газов было подтверждено также описанными в гл. 7 и работе [26] опытами при изменении давления газа и одинаковых массовом расходе и тепловыделении в стенке. При этом изменяется коэффициент температуропроводности газа. Было установлено, что при G = onst коэффициент теплоотдачи в нестационарных условиях не зависит от давления газа (как и в стационарных условиях), т.е. существенное изменение коэффициента температуропроводности газа при неизменном Re не оказывает влияния на Нестационарный теплообмен. Поэтому остается предположить, что при турбулентном течении газа основной причиной отличия нестационарной теплоотдачи от квазистационарной является влияние нестационарности на турбулентную структуру потока. Очевидно, что используемые при обобщении опытных данных параметры тепловой нестационарности должны строиться с учетом этого обстоятельства. В частности, эти параметры в отличие от соотношений (1.69) и (1.70) не должны зависеть от давления газа. [c.31]

Пример. Определить поверхность нагрева пароводяного бойлера, в котором вода подогревается от = 60° С до = 90° С. Пар водяной t" = 103° С. Расход воды 50 Т час. Поверхность нагрева бойлера выполнена из вертикальных латунных труб диаметром 71 мм и длиной 3,2 м. Коэффициент теплопроводности латуни Я, = 96 ккалЫ час град. Средняя логарифмическая разность температур равна д7 94 25,2 С. [c.440]

Воздух, насыщенный водяным паром при атмосферном давлении и температуре вО °С,. движется вниз вдоль плоской гладкой пластины со скоростью 3 м/сек. Высота пластины (в направлении течения) 0,3 м, ширина 1,8 м. С обратной стороны пластина охлаждается водой. Циркуляция охлаждающей воды организована так, что средняя температура на всей обратной стороне пластины одинакова и равна 18 °С. Коэффициент теплоотдачи от обратной стороны пластины к охлаждающей воде равен 1 140 вт/(м град). Толщина пластины 1,3 мм, теплопроводность 26 вт1(м- град). Определите полный. расход конденсирующейся воды и полный тепловой ПОТО.К, передаваемый охлаждаю Щей воде, считая, что коидеисат удаляется с поверхности пластины достаточно быстро и его термическим сопротивлением можио пренебречь. [c.410]

При решении задачи принимались постоянные значения толщины шлаковой пленки бп=2,5 мм (независимо от изменения теилогеометрнческих параметров шипового экрана), постоянные значения коэффициентов теплопроводности в шлаке, набивке и шипе, что, как мы видели, расходится с действительностью, и поэтому полученные зависимости носят качественный характер. [c.142]

Разработанные автором методы решения нелинейных задач теории поля рассматриваются на примере нелинейной задачи стационарной теплопроводности (гл. VI—IX). Далее эти методы распространяются на более сложные задачи, такие как нестационарная теплопроводность (гл. X), лучистый и контактный теплообмен (гл. XI и XII), обратная задача (гл. XIII), температурные напряжения (гл. XV), а также задача о распределении расходов в разветвленной гидравлической сети (гл. XVI). Последние две задачи, хотя и несколько выходят за рамки задач теплофизики, тем не менее органически с ними связаны, ак как температурные напряжения обычно определяются температурными полями, а определение расходов среды всегда предшествует определению коэффициентов теплообмена на поверхностях деталей, омываемых этой средой. [c.4]

Как известно, коэффициент теплопроводности керамики составляет всего лишь 0,5—0,7 ктл1м час град., в то время как теплопроводность бакелитированного графита находится в пределах 100—110 ккал1М час-град. Благодаря улучшившемуся охлаждению увеличился отбор муравьиной кислоты 1-го сорта и сократился расход охлаждаемой воды. Это один из многих примеров целесообразности замены одного конструкционного материала другим, более совершенным. [c.73]

В стальных трубах пароводяного кожухотрубного подогревателя, омываемых снаружи конденсирующимся паром с давлением 0,1 МПа, вода с секундным расходом 1,5 кг/с подогревается от 1 = 30°С до /2=100°С. Внутренний диаметр труб 19 мм, толщина стенок труб 1,5 мм. Определить расход кондеисирующегося пара и общую длину труб подогревателя, если коэффициенты теплоотдачи со стороны воды 3000 Вт/(м -К), а со стороны пара 6000 Вт/(м -К). Коэффициент теплопроводности материала труб 56 Вт/(м-К). [c.138]

Ишенсивность, снимаемая с поверхности ультразвуковых излучателей, ограничивается целым рядом факторов например усталостной прочностью материала излучателя и нагревом излучателя вследствие электрических и механических потерь кроме снижения прочности нагрев может уменьшить коэффициент электромеханической связи материала преобразователя. Искусственное охлаждение очень усложняет само устройство и его эксплуатацию, а своей цели достигает не всегда, так как пьезоэлектрические керамические материалы обладают небольшой теплопроводностью и плохо охлаждаются, особенно в толстых слоях. Наконец, при излучении ультразвука в жидкость возникает еш е один ограничивающий фактор — кавитация, на образование которой расходуется значительная часть излучаемой энергии. [c.151]

Расход материалов на 100 м штукатурного слоя толщиной 10 мм 1сбеста 333 кг, цемента 1200 кг и воды 1,0 л . Объемный вес 1700 кг1м , коэффициент теплопроводности 0,ЗЪ ккал1 м-ч-град) при средней температуре 50° С. [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...