Трещины кристаллизационные в сталях

Кремний способствует появлению горячих трещин в швах углеродистых сталей, однако в меньшей степени, чем углерод. В чисто аустенитных хромоникелевых швах кремний более опасен в отношении возникновения кристаллизационных трещин, чем в швах углеродистой стали. Оптимальное содержание кремния обеспечивает устранение пористости, но не вызывает снижения стойкости металла против образования трещин. В свариваемых углеродистых и низколегированных конструкционных сталях должно содержаться 0,15... 0,6 % кремния. [c.30]

Горячие трещины образуются непосредственно в сварном шве в процессе кристаллизации, когда металл находится в двухфазном состоянии. Причинами их возникновения являются кристаллизационные усадочные напряжения, а также образование сегрегаций примесей (серы, фосфора, кислорода), ослабляющих связи между формирующимися зернами. Склонность к образованию горячих трещин тем выше, чем шире интервал кристаллизации и ниже металлургическое качество стали. Углерод расширяет интервал кристаллизации и усиливает склонность стали к возникновению горячих трещин. Холодные трещины образуются при охлаждении сварного шва ниже 200 - 300 °С преимущественно в зоне термического влияния. Это наиболее распространенный дефект при сварке легированных сталей. Холодные трещины редко встречаются в низкоуглеродистых сталях и особенно в сталях с аустенитной структурой. Причина их образования — внутренние напряжения, возникающие при структурных превращениях (особенно мартенситном) в результате местной закалки (подкалки). Увеличивая объемный эффект мартенситного превращения, углерод способствует появлению холодных трещин. [c.290]

В отличие, от кристаллизационных (горячих) холодные трещины образуются в сварных соединениях при невысоких температурах (ниже 200°С). Особенностью холодных трещин является замедленный характер их развития. Холодные трещины в основном зарождаются по истечении некоторого времени после сварки и затем медленно, на протяжении нескольких часов и даже суток, распространяются по глубине и длине. Холодные трещины — это типичный дефект сварных соединений из средне- и высоколегированных сталей. Холодные трещины в металле шва появляются, главным образом, в том случае, когда по содержанию углерода и легирующих элементов металл шва близок к составу основного металла. Эти трещины имеют такой же вид, как и кристаллизационные. Холодные трещины залегают в металле шва и в околошовной зоне. [c.183]

Накопленный за последние годы опыт изготовления сварных конструкций из технически чистого никеля показал, что при его сварке возникает целый ряд серьезных трудностей, связанных прежде всего с большой склонностью металла швов к образованию кристаллизационных трещин. Главной причиной появления кристаллизационных трещин в металле шва является образование легкоплавкой сульфидной эвтектики N1—N 5. Поэтому в основном металле содержание серы ограничивается пределом 0,00] %, что в 10—50 раз ниже допустимого количества ее в стали. Присутствие марганца, связывающего серу в тугоплавкое соединение МпЗ, ослабляет ее вредное влия- [c.497]

Если деформационная способность металла кромки в период остывания зависит от отношения объемов твердой и жидкой фаз. размеров и форм кристаллитов, характера структуры и субструктуры, то пластичность его в основном определяется химическим составом сплава. В частности, трещинообразование хромоникелевых сталей усиливается с увеличением в них суммарного содержания хрома и никеля. Поэтому стали по степени возрастания склочности их к трещинообразованию обычно располагают в следующей последовательности 18-8, 25-15, 25-20 и 15-35. С другой стороны, ряд исследователей считает, что склонность к возникновению кристаллизационных трещин определяется в основном не суммарным содержанием хрома и никеля в сплаве, а соотношением между ферритообразующими и аустенитообразующими элементами, т. е. величиной хромоникелевого эквивалента. [c.71]

Низколегированные стали повышенной прочности поставляются по ГОСТ 5058—65 и 5520—69, а также по различным техническим условиям. Повышение предела прочности и текучести углеродистой стали обеспечивается только увеличением концентрации углерода, что ухудшает свариваемость. Нередко в швах конструкций из стали с повышенным содержанием углерода (свыше 0,3%) возникают кристаллизационные трещины, которые в процессе эксплуатации могут развиваться и быть причиной разрушения. [c.139]

Так как растворимость фосфора в аустените меньше, чем в феррите, опасность образования кристаллизационных трещин от фосфора значительно больше в аустенитных швах. Наиболее опасен фосфор для швов с чисто аустенитной структурой. Если же на ранних стадиях кристаллизации металла шва кроме аустенита образуется и феррит, опасность образования трещин значительно уменьшается, так как большая часть фосфора растворяется в металле. Фосфор является потенциальной причиной кристаллизационных трещин и в швах на некоторых среднелегированных сталях. [c.231]

В отличие от кристаллизационных трещин холодные трещины образуются в сварных соединениях при остывании их до относительно невысоких температур, как правило, ниже 200° С. К этому времени металл шва и околошовной зоны приобретает высокие упругие свойства, присущие ему при нормальных температурах. Холодные трещины являются типичным дефектом сварных соединений из среднелегированных и высоколегированных сталей перлитного и мартенситного классов. Значительно реже они возникают в соединениях из низколегированных ферритно-перлитных сталей и высоколегированных сталей аустенитного класса. Ввиду преимущественного возникновения холодных трещин в соединениях из восприимчивых к закалке мартенситных и перлитных сталей трещины этого типа иногда называют закалочными. Холодные трещины наиболее часто поражают околошовную зону и реже металл шва. [c.239]

Для ручной сварки среднеуглеродистых сталей применяют электроды с фтористо-кальциевым покрытием УОНИ-13/55 и УОНИ-13/45, обеспечивающие достаточную прочность и высокую стойкость металла шва против образования кристаллизационных трещин. Чтобы избежать образования малопластичных и хрупких закалочных структур в околошовной зоне, при сварке среднеуглеродистых сталей следует замедлить остывание изделий путем снижения скорости сварки, предварительного подогрева металла, сварки двумя и более раздвинутыми дугами. Чем больше содержание углерода в стали, тем выше должна быть температура подогрева металла при сварке. Даже при использовании всех указанных приемов сварные соединения на среднеуглеродистой стали чаще всего получаются недостаточно пластичными, так как закалка основного металла в околошовной зоне полностью не предотвращается. Если к сварному соединению предъявляются требования высокой пластичности, то для выравнивания свойств приходится применять последующую термообработку, чаще всего закалку с отпуском. [c.492]

К трудностям электроннолучевой сварки среднелегированных сталей средних и больших толщин относится чувствительность к повышенному содержанию в основном металле углерода, легирующих элементов и газов, в частности кислорода. Так, например, при сварке сталей толщиной более 30 мм с содержанием более 0,2%С в швах возникают кристаллизационные трещины. Если содержание кислорода в стали превышает 0,02%, электроннолучевая сварка становится практически невозможной из-за повышенного [c.566]

Понижение окружающей температуры и увеличение содержания углерода в стали уменьшает стойкость к образованию кристаллизационных трещин при этом оказывается полезным применение предварительного подогрева. [c.290]

С увеличением ширины и толщины свариваемых элементов повышается их сопротивляемость деформациям. Это способствует увеличению реакции связей, напряжений и вероятности образования трещин в процессе сварки. На фиг. 53, а изображена зависимость склонности к образованию кристаллизационных трещин соединений в стык малоуглеродистых сталей от ширины соединяемых элементов на фиг. 53, б от толщины полки. С ростом ширины соединяемых элементов до 150 мм сопротивляемость образованию трещин падает. Увеличение ширины элементов свыше 150 мм не оказывает заметного влияния на изменение сопротивляемости швов образованию трещин. Увеличение толщины полки повышает возможность трещинообразования. [c.124]

Образование хрупких разрушений. Эксплуатация сварных конструкций показывает, что иногда в них образуются трещины. Нередки случаи, когда трещины, обнаруженные в эксплуатации, представляют собой кристаллизационные трещины, возникшие в швах при их наложении и раскрывшиеся спустя длительный промежуток времени в результате растягивающих напряжений и низкой температуры. В сварных конструкциях, работающих при переменных нагрузках, усталостные трещины образуются в сварных швах, в околошовных зонах, в основном металле, в местах концентрации напряжений (в зависимости от формы и конструкций соединений, рода материала, термической об работки и т. д.). Трещины в сварных конструкциях образуются также и при отсутствии первичных разрушений и переменных напряжений. Подобного рода трещины называют хрупкими. Иногда образование хрупких трещин в сварных конструкциях объясняется влиянием собственных остаточных напряжений, вызванных сваркой. В гл. VII было показано, что величины остаточных напряжений в сварных соединениях из углеродистых и других сталей почти всегда достигают предела текучести металла, а в некоторых случаях превышают его. [c.213]

Углеродистые эвтектики в ряде случаев не оказывают значительного влияния на эксплуатационные характеристики металла. Поэтому можно обеспечить повышение стойкости против образования кристаллизационных трещин, создавая в металле композиции, обеспечивающие достаточное количество углеродистых эвтектик, в частности, применительно к аустенитным хромоникелевым -сталям — углеродисто-ниобиевых эвтектик [66, 84, 125]. [c.57]

НИИ серы в стали можно исключить кристаллизационные трещины, но механические свойства таких швов окажутся весьма низкими. [c.321]

Горячие трещины — хрупкие межкристаллитные разрушения, возникающие в процессе затвердевания сварочной ванны под действием напряжений усадки. Горячие трещины появляются чаще всего при кристаллизации последних порций жидкой фазы, поэтому другое название таких трещин — кристаллизационные. Повышенную склонность к образованию горячих трещин при сварке обнаруживают аустенитные стали, сплавы никеля, алюминия, меди. [c.69]

Сера — вредная примесь в сталях. Повышение содержания серы в металле шва резко снижает его стойкость против кристаллизационных трещин. Сера практически нерастворима в твердом железе, а поэтому находится в стали в виде сульфидных включений. Причина образования кристаллизационных трещин в присутствии серы — образование легкоплавких сульфидных прослоек, располагающихся по границам кристаллитов металла шва. [c.69]

Углерод — важнейший элемент, определяющий структуру и свойства сварных соединений и поведение при эксплуатации. Вместе с тем углерод оказывает резко отрицательное влияние на стойкость металла шва против кристаллизационных трещин. При сварке углеродистых и низколегированных сталей углерод усиливает вредное действие серы. При сварке высоколегированных сталей углерод способствует образованию по границам кристаллитов легкоплавких эвтектик карбидного происхождения, что также снижает стойкость швов против кристаллизационных трещин. Критическое содержание углерода зависит от конструкции узла, наличия или отсутствия предварительного подогрева, формы швов и содержания в стали других элементов, в первую очередь серы. [c.70]

При высоком содержании марганца в металле шва в присутствии углерода возможно возникновение кристаллизационных трещин, вызванных образованием легкоплавкой карбидной эвтектики. В связи с этим в зависимости от концентрации марганец оказывает двойственное влияние на стойкость швов против образования кристаллизационных трещин. Так, например, повышение содержания марганца до 2,5 % в сварных швах, содержащих 0,10...0,12% С, оказывает положительное влияние на стойкость против образования горячих трещин. Содержание марганца в пределах 2,5...4% не оказывает влияния, а дальнейшее повышение его содержания уменьшает стойкость металла шва против образования трещин. В сталях с содержанием углерода 0,13...0,2% полезное влияние марганца сказывается при меньших концентрациях (< 1,8 %). [c.71]

Предварительный подогрев стыков в условиях низких температур обычно предназначается для предотвращения возникновения кристаллизационных трещин и уменьшения остаточных напряжений. Для сравнения склонности малоуглеродистых и низколегированных сталей к образованию кристаллизационных трещин [97] были предложены следующие формулы определения эквивалентного содержания углерода (Сак). [c.73]

Одним из основных факторов, определяющих свариваемость аустенитных сталей, является склонность аустенитного металла шва к горячим (кристаллизационным) трещинам при сварке. Эти трещины, природа которых до настоящего времени полностью не выяснена, наиболее часто встречаются в швах, имеющих чисто аустенитную структуру без выделений второй фазы (фиг. 13). Поэтому одним из наиболее эффективных средств борьбы с горячими трещинами является переход к двухфазной структуре металла шва. В качестве второй фазы наиболее часто используется ферритная фаза. Аусте-нитно-ферритный двухфазный металл шва (фиг. 13, б), обеспечиваемый при использовании наиболее широко применяемых в настоящее время электродов (табл. 6), в отличие от чисто аустенитного металла шва, не склонен в условиях сварки к горячим трещинам и обладает высокой технологической прочностью даже при выполнении жестких швов большой толщины. По уровню жаропрочности швы, выполненные аустенитно-ферритными электродами, приближаются к аустенитным сталям первой группы. Длительная прочность сварных соединений аустенитных сталей первой группы также в большинстве случаев близка к соответствующим показателям для основного металла. [c.35]

Металл шва, соответствующий области А, имеет однофазную аусте-нитную структуру, весьма склонную к образованию горячих трещин кристаллизационного и подсолидусного типа. Шов со структурой А + Ф, т.е. с аустенитно-ферритной структурой, при повторных нагревах претерпевает охрупчивание в результате превращения феррита в сигма-фазу (5 - Fe а). Для швов со структурой Ф (феррит) характерен рост зерна при высоких температурах и хрупкость при нормальных. Швы со структурой М, М + А, М + Ф, М + А + Ф имеют мартенситную составляющую, вызывающую образование холодных трещин. Это осложняет обеспечение свариваемости при сварке сочетаний разнородных сталей, так как различные дефекты возникают не только в шве, но и в околошовной зоне. [c.385]

При выборе материалов для сварки аустенитных сталей различного легирования главное требование - исключить образование горячих трещин кристаллизационного и подсолидусного типа (см. рис. 10.6, б), а также локальных разрушений и снижение коррозионной стойкости. Сварку сталей с малым запасом аустенитности производят электродами (табл. 10.8), обеспечивающими в шве 4. .. 6 % ферритной фазы. Однако при сварке различных стабильно-аустенитных коррозионно-стойких сталей, как правило, не допускается в швах наличия ферритной фазы. Необходимо применять сварочные материалы, обеспечивающие швы с однородной аустенитной структурой без горячих трещин, что достигается легированием их молибденом, марганцем и азотом, например [c.401]

В свою очередь появление дефектов кратерного происхождения (кристаллизационные трещины, возникающие в кратерах свариваемых валиков-слоев при обрывах сварочной дуги) связано с повышенным содержанием углерода в металле шва. Таким образом, сварочнотермическая технология выполнения сварных соединений паропроводов из такой стали является достаточно сложной и требует высокой организационно-технологической культуры выполнения. [c.322]

МПа, S > 20 %. Свариваемость стали всесторонне и глубоко исследована в США, Японии, Германии и в других странах. Установлена ее нечувствительность к горячим (кристаллизационным) трещинам даже при сварке толстостенных паропроводных труб (диаметром 600 х 150 мм) и возможность устранения склонности сварных соединений к холодным и термическим трещинам (например, путем снижения содержания фосфора в стали до Р < 0,01 % и введения подофева при сварке до температуры 150. .. 250 °С). Коэффициент прочности сварных соединений Фо) = 0,75. .. 0,85 для температур 595. .. 620 °С. Повреждение образцов при испытании на длительную прочность происходит в ЗТВр сварного соединения по механизму ползучести с развитием трещин типа IV. [c.324]

Сварка храмоникелевых аустенитных сталей связана с рядом трудностей, обусловленных онецифическими свойствами этих сталей. Повышенный коэффициент расширения при малой теплопроводности опособствует созданию значительных сварочных напряжений, величина которых в некоторых случаях достигает предела текучести металла. При сварке эти стали проявляют повышенную склонность к образованию горячих трещин. Так как горячие трещины возникают в процессе кристаллизации металла, их называют также кристаллизационными трещинами. [c.134]

Повышение содфжания углерода в сталях вызывает значительные трудности при их сварке. Это связано с необходимостью создания условий, предотвращающих образование малопластичных закалочных структур и трещин в околошовной зоне, понижение стойкости металла шва против появления кристаллизационных трещин и обеспечивающих равнопрочность металлов шва и основного. [c.127]

Кремний способствует образованию кристаллизационных трещин в швах на углеродистых сталях. Однако его вредное действие в этом отношении значительно слабее, чем углерода. В чисто аустенитных хромоникелевых швах кремний более опасен в отно шении образования кристаллизационных трещин, чем в швах углеродистой стали. Это об словлено выделением на границах кристаллитов пленок силицидов и других легкоплавких неметаллических соединений. Появление ферритной составляющей в структуре аустенитных швов повышае их стойкость против образования трещин. [c.232]

Главной причиной появления кристаллизационных трещин в металле никелевого шва является образование легкоплавкой сульфидной эвтектики N1—N15. Поэтому в основном металле содержание серы ограничивается 0,001%, что в 10—50 раз ниже, чем допустимое содержание ее в стали. Наличие марганца, связывающего серу в тугоплавкое соединение Мп5, ослабляет ее вредное влияние. На этом основано применение присадочных проволок НМц2,5 и НМц5, содержащих около 2,5 и 5% Мп соответственно. [c.674]

Швы, сваренные на низкоуглеродистых сталях всеми способами сварки, обладают удовлетворительной стойкостью против образования кристаллизационных трещин. Это обусловлено низким содержанием в них углерода. Однако при сварке на углеродистых сталях с содержанием >0,20 % С угловых швов и валика корня шва в многослойных швах, особенно с повышенным зазором, возможно появление в металле шва кристаллизационных трещин, что связано в основном с неблагоприятной формой провара (узкой, глубокой). Все )тлеродистые стали хорошо свариваются всеми способами сварки плавлением. Обычно не имеется затруднений, связанньк с возможностью возникновения холодных трещин, вызванных образованием в шве или ОШЗ закалочных структур. Однако в сталях, содержащих углерод >0,25 % С или повышенное количество марганца, вероятность появления холодных трещин в указанных зонах повышается, особенно с ростом скорости охлаждения (повышение толщины металла, сварка при отрицательных температурах, сварка швами малого сечения и др.). В этих условиях предупреждение трещин достигается предварительным подогревом до 120...200 °С. Предварительная и последующая термическая обработка на низкоуглеродистых сталях, использующихся в ответственных конструкциях, служит для этой цели, а также позволяет получить необходимые механические свойства сварных соединений (высокую прочность или пластичность либо их необходимое сочетание). [c.17]

Дефекты сварных соединений, выполненных электрошлаковой сваркой. Горячие, или кристаллизационные, трещины (рис. 223, а) в металле шва образуются главным образом вследствие повышенного содержания углерода в стали. Появлению трещин способствует также чрезмерно большой или малый коэффициент формы шва (отно- [c.330]

Горячие, или кристаллизационные, трещины рис. 145, а) в металле шва образуются главным образом вследствие повышенного содержания углерода в стали. Появлению грещин способствует также чрезмерно большой или малый коэф- [c.243]

По данным Б. И. Медовара, повышенная склонность к ликвации примесей по границам зерен в высоколегированных сталях приводит к тому, что в этих зонах образуются более легкоплавкие прослойки с меньшей прочностью при температурах кристаллизации, когда ранее закристаллизовавшиеся части приобрели достаточную прочность. Под влиянием усадочных напряжений в них возникают надрывы, переходящие в межкристаллитную трещину. В аустенитном металле сварных швов с транскристаллит-ным строением такая трещина может поразить весь шов, проходя по непрерывной межзеренной границе. В связи с рассмотренным для предотвращения появления кристаллизационных трещин в металле аустенитных швов можно использовать особо чистые по сере и фосфору свариваемые стали и присадочные материалы. Хорошо зарекомендовали себя аустенитные стали, рафинированные электрошлаковым переплавом или каким-либо другим методом. Поскольку в процессе сварки нельзя обеспечить снижение содержания фосфора, ибо это достигается окислением, а в стали имеются более легко окисляющиеся элементы, содержание фосфора в свариваемой стали и присадочных материалах ограничивают 0,01 % и избегают использования флюсов и электродных покрытий, способных загрязнять металл шва вредными примесями. [c.273]

Помимо горячих кристаллизационных трещин в сварных швах аустенитных сталей могут возникать горячие высокотемпературные полигонизационные трещины, образующиеся в довольно узком интервале температур, находящемся несколько ниже температуры кристаллизации. Б. А. Мовчан показал, что в литом аустенитном металле при достаточно медленном охлаждении после кристаллизации дефекты кристаллического строения начинают мигрировать, сосредоточиваясь с образованием полигональных границ субзерен. Эти полигональные границы в отдельных местах могут совпадать со старыми границами аустенитных кристаллитов, с участками сосредоточения примесей, здесь могут зарождаться трещины под влиянием напряжений, вызываемых усадкой металла. Для подавления образования таких трещин можно увеличивать скорость охлаждения с тем, чтобы не дать развиться полигонизации. Уменьшение опасности появления полигонизационных трещин может быть достигнуто специальным легированием, уменьшающим подвижность полигонизационных границ. [c.274]

Кремний способствует образованию кристаллизационных трешин в швах углеродистых сталей, однако его вредное влияние значительно слабее, чем углерода. В чисто аустенитных хромоникелевых щвах кремний более опасен в отношении образования кристаллизационных трещин, чем в швах углеродистой стали. Это [c.70]

Трещины при сварке. Различают три вида трещин, образующихся при сварке аустенитных сталей кристаллизационные, подсолидусные и холодные [4]. Первые два вида объединяют названием горячие трещины . Природа трещин описана в гл. 6. [c.276]

По степени раскисления сталь изготовляют кипящей, спокойной н полуспокойной (соответствующие индексы кп , сн и пс ). Кипящую сталь, содерн ащую не более 0,07% Si, получают при неполном раскислении металла. Сталь характеризуется резко выраженной неравномерностью распределения серы и фосфора по толщине проката. Местная повышенная концентрация серы может привести к образованию кристаллизационных трещин в шве и околошовной зоне. Кипящая сталь склонна к старению в околошовной зоне и переходу в хрупкое состояние при отрицательных температурах. В спокойной стали, содержащей не ыенев 0,12% Si, распределени(3 серы и фосфора более равномерно. Эти стали менее склонны к старению. Полуспокопная сталь занимает проме куточное положение мел ду кипящей и спокойной сталью. [c.204]

Свариваемость рассматриваемых сталей и сплавов затрудняется мпогокомпонеитностью их легирования и разнообразием условий эксплуатации сварных конструкций (коррозионная стойкость, жаростойкость или жаропрочность). Общей сложностью сварки является предупреждение образования в шве и околошовной зоне кристаллизационных горячих трещин, имеющих межкристаллит-пый характер, наблюдаемых в виде мельчайших микронадрывов и трещин. Горячие трещины могут возникнуть и при термообработке или работе конструкции нри повышенных температурах. Образование горячих трещин наибо,лее характерно для крупнозернистой структуры металла шва, особенно выраженной в многослойных швах, когда кристаллы последующего слоя продолжают кристаллы предыдущего слоя. [c.286]

В работе Д. Сефериана [96] как наиболее эффективный технологический прием для предотвращения кристаллизационных трещин и повышения пластичности сварного соединения рекомендуется предварительный подогрев стыков. Пункт 4.22 СниП III Г—66 регламентирует технологию сварочных работ при температурах ниже — 30°С только с предварительным подогревом стыка и прилегающей к нему зоны шириной 200—250 мм до температуры 150—200°С. Между тем назначение предварительного подогрева для всех без исключения марок сталей и типов конструкций может привести к неоправданному увеличению технологического цикла, а в некоторых случаях — к снижению хладостойкости соединения. [c.73]

Чем выше эквивалентное содержание углерода, тем больше вероятность образования трещины. С. А. Островской дана классификация наиболее употребляемых малоуглеродистых и низколегированных сталей. В соответствии с этой классификацией сталь 09Г2С признана одной из лучших по стойкости к образованию кристаллизационных трещин. [c.73]

Для сварки аустенитных сталей второй группы с перлитными сталями аустенитно-ферритные электроды применены быть не могут, так как в данном случае, как и в однородных соединениях аустенитных сталей (п. 4), в участках шва, примыкающих к аустенитной составляющей, будет получена однофазная аустенитная структура и в них могут образовываться кристаллизационные трещины. Поэтому для указанных сварных соединений следует применять электроды, обеспечивающие однофазную аустенитную структуру, стойкую против трещин. В настоящее время наибольшее распространение имеют электроды с повышенным содержанием молибдена на базе проволоки типа Х15Н25М6 (марок ЦТ-10, НИАТ-5). Структурное состояние наплавленного металла типа XI5Н25М6 определяется точкой D на диаграмме. Эти же электроды желательно использовать и в сварных соединениях аустенитных сталей первой группы с перлитными сталями. [c.46]

Трещины. Макро-, мнкро- и субмпкроскопические трещины являются характерными дефектами фасонных отливок из легированных и углеродистых сталей, цветных сплавов и высокопрочных чугунов. Природа и механизм образования некоторых видов трещин еще полностью не изучены, особенно слабо изучены микро- и субмпкроскопические трещины. Этот вид дефектов обусловлен главным образом технологическими особенностями приготовления, заливки и кристаллизации жидкого металла, условиями охлаждения и взаимодействия жидкого металла и отливки с литейной формой, учет которых представляет большие трудности. В настоящее время наиболее полно изучены кристаллизационные трещины, зарождение и развитие которых происходят в эффективном интервале кристаллизации. [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...