Кручение полос

Пановко Я. Г., Изгиб и кручение полосы. Известия АН Латвийской ССР, 1 8, 1953. [c.284]

Жесткость кручения полосы [c.342]

Изгиб и кручение полосы [c.235]

W p — момент сопротивления кручению полосы [c.18]

При плоской форме изгиба полосы из всех внутренних силовых факторов отличен от нуля только изгибающий момент относительно оси у, перпендикулярной к плоскости полосы Му = Ш. Главные кривизны и кручение полосы в ее первом состоянии (плоская форма изгиба) [c.932]

После опрокидывания имеет место пространственный изгиб и кручение полосы (второе состояние). Характер нагружения полосы и характер креп-.ления ее концов позволяют сделать заключение об отсутствии поперечных [c.932]

Таким образом, изгибающий момент Му в плоскости наибольшей жесткости не изменяется при опрокидывании полосы. Главные кривизны и кручение полосы в ее втором состоянии равны [c.933]

Заслуживает внимания случай, когда Ь а (случай кручения полосы прямоугольного сечения). В данном частном случае, как это следует из приведенных формул, [c.265]

С точки зрения кручения полоса — невыгодный профиль, поскольку ее жесткость, как это следует из (14.17), значительно меньше, нежели жесткость кругового цилиндра с той же площадью поперечного сечения. Между тем, если принять гипотезу плоских сечений, то получим обратный вывод, как это нетрудно установить, воспользовавшись (7.16) (положив в ней.ср = = 0). Отсюда ясно, насколько существен в задаче о кручении учет депланации поперечных сечений. Пренебрежение последней может привести к результатам, неправильным не только количественно, но и качественно. [c.265]

Вычислить критическое значение силы Р (рис. 82), при которой происходит потеря устойчивости плоской формы изгиба полосы для случая шарнирного закрепления концов балки в двух плоскостях. Задачу решить приближенно, выбирая для функции кручения 6 функцию статической деформации балки, имеющей то же закрепление, какое имеет исследуемая полоса в горизонтальной плоскости, и несущей такую же поперечную нагрузку (рис. 83), какая действует в вертикальной плоскости. [c.170]

Концентрация напряжений возникает также и при других видах деформаций— кручении, изгибе и т. д. Например, при чистом изгибе полосы, ослабленной двумя симметричными выточками (рис. 2.22), коэффициент концентрации можно определить по формуле [c.51]

При кручении узкой прямоугольной полосы в поперечных сечениях образуются, как известно, вторичные нор- [c.20]

Например, при кручении узкой прямоугольной полосы (рис. 228) мы всегда пренебрегаем напряжениями Хх по сравнению с Ху. И это — правильно. Но вот, если бы при определении крутящего момента мы пренебрегли моментом малых напряжений Хх, то ошиблись бы ровно в два раза. Ибо малые напряжения т на большом плече у дают точно такой же момент, как и большие напряжения Ху на малом плече х. [c.124]

Исследована задача о напряженно-деформированном состоянии наращиваемого вязкоупругого клина, конечной полосы, полого шара, задача о наращивании вязкоупругого полого цилиндра, находящегося под действием внутреннего давления и подверженного неоднородному старению, а также задача о наращивании вязкоупругого цилиндра при сжатии и кручении. Приводится постановка и решение двух характерных задач нелинейной теории ползучести для неоднородно-стареющих тел с изменяющейся гра ницей. Для каждой из этих задач установлены определяющие уравнения, даны методы их решения и проанализированы результаты численных расчетов. , [c.9]

В этой главе вопрос определения напряженно-деформированного состояния исследован в задаче дискретного и непрерывного наращивания призматического тела, в задаче о наращивании клина, полосы и шара, а также в задаче о кручении наращиваемого вязкоупругого цилиндра. Наряду с этим дается постановка и решение двух характерных задач нелинейной теории ползучести для наращиваемых тел. В каждой из этих задач установлены определяющие уравнения, приведен метод их решения и сформулированы результаты численных расчетов. [c.78]

Наблюдения за полосами скольжения и трещинами и их удаление электрополированием с поверхности образцов показали, что усталостные трещины возникают легче на свободных поверхностях, чем внутри объема материала. Такое явление имеет место при плоском изгибе, изгибе с вращением, кручении и др. Из этого следует, что поверхности особенно подвержены усталостному повреждению. Имеющиеся данные указывают на то, что на поверхности должно происходить усиленное течение и образование трещин. [c.41]

В качестве примера рассмотрим чистое кручение тонкой упругой полосы, ширина которой 2Н во много раз превышает ее толщину 2h. Такое соотношение размеров поперечного сечения позволяет получить простое приближенное решение задачи Сен-Ве-нана, рассматривая поперечное сечение полосы как часть бесконечной области 1Z1 h. Ввиду малой толщины полосы и в силу условия (5.52) в этом случае можно считать, что касательные напряжения равны нулю не только при z = h, но и при всех значениях z. Отсюда, используя выражения (5.50), получаем y,z) — —yz- - . Постоянная С равна нулю ввиду выполнения равенства (5.54). Таким образом, функция кручения тонкой полосы, равная депланации единицы ос длины при закручивании на единицу угла, приближенно выражается формулой [c.157]

Задача о чистом кручении сложных тонкостенных стержней открытого профиля решается аналогично. Как и для полосы, [c.158]

Совместное растяжение и кручение бруса, поперечное сечение которого — тонкая полоса [c.279]

Совместный изгиб и кручение бруса, поперечное сечение которого—тонкая полоса (фиг. 22) [c.279]

Коэффициент k, входящий в выражение для геометрического фактора жесткости кручения, зависит от отношения большего размера сечения h к меньшему размеру Ь (см. гл. II). В предельном случае для полосы — весьма [c.341]

Пример. Чистое кручение вала. Производится просвечивание продольного или поперечного сечении. При просвечивании попе-речного сечення (фотографирование вдоль оси вала) картина полос интерференции рассеянного света дает траектории касательных напряжений X в сечении (фиг. 22, а) расстояния d между полосами по перпендикуляру к ним обратно пропорциональны [c.594]

Для определения наибольшего напряжения от кручения открытых профилен или профилей, которые составлены из полос и у которых отношение высоты к толщине /гг/б,- 10, можно пользоваться формулой [c.145]

Маты и полосы должны быть прошиты в продольном направлении хлопчатобумажными или асбестовыми нитями или кручеными нитями из стеклянного волокна. Расстояние первого шва от края мата должно быть 50 жж расстояние между швами 80—100 мм шаг шва от 35 до 50 жж. [c.106]

Кручение стержня прямоугольного поперечного сечения. Рассмотрим сначала прямоугольное сечение в виде узкой полосы b = 6< h, (рис. 8.20). В этом случае можно пренебречь влиянием граничных условий на коротких сторонах ( = hj2) на распределение напряжений в поперечном сечении. [c.176]

На рис. 13.3 приведены примеры потери устойчивости с образованием смежных форм равновесия. Рама, в стойках которой возникает только центральное сжатие, при потере устойчивости изгибается, и узлы рамы смещаются по горизонтали. Круглая труба, находящаяся под действием равномерного внешнего давления, при потере устойчивости приобретает смежную (овальную) форму равновесия. Тонкая полоса, работающая на изгиб в вертикальной плоскости, при достижении силой критического значения теряет устойчивость плоской формы изгиба и начинает дополнительно испытывать изгиб в горизонтальной плоскости и кручение. [c.262]

Эффект магнитной памяти металла к действию на] рузок растяжения, сжатия, кручения и циклического нагружения выявлен в лабораторных и промышленных исследованиях. Уникальность метода магнитной памяти заключается также в том, что он основан на использовании собственного магнитного поля, возникающего в зонах устойчивых полос скольжения дислокаций, обусловленных действием рабочих нагрузок. В результате взаимодействия собственного магнитного поля (СМП) с магнитным полем Земли в зоне концентрации напряжений на поверхности объекта контроля образуется градиент магнитного поля рассеяния, который фиксируется специализированными магнитометрами. Механизм возникновения СМП на скоплениях дислокаций обусловлен закреплением доменных границ, когда эти скопления становятся соизмеримы с толщиной доменных стенок. Ни при какгос условиях с искусственным намагничиванием в работающих конструкциях такой источник информации, как собственное маг- [c.350]

Часто применяемые на практике балки таврового, двутаврового, зетового, коробчатого и других тонкостенных сечений могут рассматриваться как состоящие из длинных прямоугольных полос, соединенных между собой вдоль краев. Элементарная теория изгиба применительно к таким профилям может быть неточной более правильные расчеты получаются, если строить для каждой из полос решение плоской задачи теории упругости и эти решения сопрягать между собою. Таким образом, возникает естественная необходимость построения решения плоской задачи для длинного, вытянутого прямоугольника. Оговорка о том, что прямоугольник должен быть вытянут, существенна. Дело в том, что метод разделения переменных, который будет применен в этой задаче, не позволяет удовлетворить двум граничным условиям на каждой стороне. Поэтому при решении добиваются точного удовлетворения граничных условий на длинных сторонах, тогда как на коротких сторонах граничные условия выполняются лишь интегрально. Вспомним, что такая же ситуация встречается в теории кручения и изгиба. Пусть ширина балки есть 2Ь, длина I, оси координат выбраны так, что границами слун ат линии х, = 0, х, = I, Х2 = Ь. [c.355]

Таким образом, жесткость на кручение растягиваемой полосы равна жесткости нерастягиваемой плюс величина [c.113]

К основным элементам полосовой субструктуры относятся 1) системы параллельных субграниц 2) оборванные субграницы 3) петлеобразные конфигурации дисклинационного типа 4) непрерывно распределенные дислокации одного знака [155]. Внутри микрополосы между субграницами распределены избыточные дислокации, которые создают изгиб, кручение или более сложную деформацию. Образование полосовой субструктуры происходит вследствие [155] 1) перерастания системы полос скольжения от границ зерен поликристаллов 2) зарождения и развития петлеобразных субграниц дисклинационного типа в монокристаллах 3) вытягивания ячеек в одном направлении и появления разориентировок в ячеистой субструктуре. При наличии в деформируемом кристалле разориентировок скалярное описание дислокационной субструктуры оказывается недостаточным, в связи с чем вводятся такие параметры, как избыточная (тензорная) плотность дислокаций р , плотность субграниц, азимутальная и радиальная разориентировка, кривизна-кручение решетки к. Локальная избыточная плотность дислокаций определяется при чисто пластическом изгибе ф по его градиенту d(p/dl следующим образом [139] [c.96]

На рис. 6.7, в я г показаны острые выступы и впадины в полосах скольжения, наблюдаемых на поверхности медных образцов. Их часто обнаруживают [19, 20] в чистых металлах и в сплавах при усталостных испытаниях при комнатной температуре. В общем, усталостное разрушение начинается от указанных выступов и впадин в полосах скольжения. На рис. 6.12, а видны выступы и впадины, а также зарождающиеся от них усталостные трещины, наблюдавшиеся [21 ] npTi испытаниях а-латуни на усталость при кручении. На рис. 6.13, а видна трещина от полосы скольжения при испытаниях никелевого сплава Udimet 700 (см. табл. 1.4) на усталость при комнатной температуре. [c.203]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...