Температурные зависимости сдвиг

Здесь ангармонический вклад рассматривался как температурно зависимый сдвиг среднего геометрического значения частоты. Сравнивая выражения для А5 (5.18.2) и (5.18.4), найдем [c.167]

Напряжение течения или приведенное напряжение сдвига о. ц. к. монокристаллов в противоположность г. ц. к. монокристаллам сильно зависит от температуры, особенно при пониженных температурах. Температурная чувствительность напряжения течения может быть объяснена 1) более резко выраженным влиянием температурно-зависимых сил Пайерлса—Набарро 2) более эф- [c.199]

Рис. 126. Температурная зависимость критического напряжения сдвига для базисного (а) и призматического (б) скольжений в цинке и кадмии

Пластическая деформация сталей и сплавов на основе железа и никеля на современных скоростных прокатных станах заканчивается при температурах ниже 800—950 °С, т. е. фактически происходит теплая пластическая деформация с характерными признаками множественного внутризеренного скольжения с подавлением рекристаллизационных процессов. В данном случае наблюдается повышенная пластичность, так как температурная зависимость пластичности характеризуется повышением пластичности задолго до температуры начала рекристаллизации. Это особенно заметно для металлов с г. п. у. решеткой (бериллий, магний) и объясняется облегчением сдвига по небазисным плоскостям. При этом двойникование подавляется облегченным скольжением. [c.513]

Ориентация молекул происходит без трения, то диэлектрические потери будут также малы. Лишь при средних значениях вязкости, когда поворот и ориентация диполей становятся возможными, но совершаются с преодолением трения молекул и нагревом материала, диэлектрические потери могут быть значительны и достигают максимальной величины. Прн увеличении частоты этот температурный максимум сдвигается вправо, в сторону более высоких температур, снижаясь по своему значению. В частотной зависимости полярные диэлектрики также имеют максимум tg б от частоты, определяемый временем релаксации при поляризации дипольных молекул в переменном электрическом поле возрастающей частоты. [c.25]

Для сопоставления карт для разных материалов применяются приведенные значения переменных напряжение, отнесенное к модулю сдвига т/О, и гомологическую температуру Т/Тпл, где Тпл—температура плавления металла или сплава (температура солидуса). Приводятся также дополнительные шкалы (см. рис. 1.9) шкала температур (°С) на верхнем обрезе, в нижней ее части — уровень напряжений т, = = 0,1 МПа в виде пунктирной линии, кривизна которой обусловлена температурной зависимостью модуля сдвига. Для конкретных исследований с применением карты можно нанести также линии для напряжений, равных соответственно 1, 10 и 100 МПа, смещая показанную пунктирную линию вверх на равные расстояния по логарифмической шкале. [c.19]

Практическая работа над картами механизмов деформации состоит из нескольких этапов [32]. Во-первых, для рассматриваемого материала собирается таблица значений его свойств, которые необходимы для численного решения указанных ранее уравнений скоростей деформации. К их числу относятся параметр кристаллической решетки, молекулярный объем, вектор Бюргерса, модули упругости и сдвига и их температурные зависимости, различные коэффициенты диффузии. [c.27]

Для изучения условий распада относительно равномерного распределения дислокаций была исследована температурная зависимость отношения Кг к е/- (рис. 3.35), в которой коэффициент упрочнения Кг был нормализован на модуль сдвига О для учета те.мпературной зависи.мости Кг от О [481. Оказалось, что для большинства изученных сплавов это отношение в широком интервале температур является постоянной величиной [c.157]

Температурная зависимость работы разрушения образцов стали с 5 % Ni при динамическом испытании на разрыв сходна с кривой, полученной при испытаниях ударных образцов, при этом максимальные значения работы разрушения очень высоки, а спад кривых при снижении температуры относительно крутой. Температура, соответствующая V2 максимального значения работы разрушения, равна - 118 К, что несколько выше криогенной температуры эксплуатации. Хотя все кривые, полученные при динамических испытаниях на разрыв, сдвинуты вправо относительно кривых, построенных по результатам испытаний ударных образцов, наибольший сдвиг наблюдается у стали с 5 % Ni. [c.214]

Охлаждение до низких температур сравнительно слабо влияет на изученные механические свойства. При 76 К модуль упругости и модуль сдвига (оценка по средним значениям) имеют минимальные значения. Однако, оценивая разброс данных, можно полагать, что этот минимум скорее обусловлен статистическим эффектом, чем собственно влия-нием температуры. Значительная температурная зависимость отмечается при тех ориентировках, когда матрица вносит заметный вклад в свойства образца. Так, предел пропорциональности 45 -ных образцов боралюминия с охлаждением несколько вырастает, а боропластика — уменьшается. Удлинение 45°-ных образцов боралюминия [c.367]

Рис. 3. Температурная зависимость модуля Юнга (I) и модуля сдвига (2) монокристалла ванадия с ориентировкой [111]

Рис. 4. Температурные зависимости модуля Юнга (о) и модуля сдвига (б) образцов алюминиевого сплава 7039-Т6, вырезанных параллельно (/) и перпендикулярно (2) направлению прокатки

Температурная зависимость модуля сдвига G подобна температурной зависимости Е. [c.358]

Дальнодействующим силам торможения соответствуют напряжения с такой относительно большой длиной волны что тепловые колебания линий дислокаций не могут заметно облегчить их преодоление. Обусловленная силами дальнего порядка компонента напряжения течения (т ) считается зависящей от температуры только через температурную зависимость модуля сдвига и поэтому является атермической. Силы дальнего действия создаются дислокациями и их скоплениями в параллельных плоскостях скольжения, границами раздела, большими комплексами точечных дефектов, частицами выделений и т. д. [c.79]

Наличие температурного сдвига легко объясняется необходимостью сохранения постоянного соотношения скорости возникновения точечных дефектов и скорости их исчезновения на стоках для воспроизводства вакансионного пересыщения, характерного для реакторного облучения поэтому температурная зависимость распухания при одинаковой интегральной дозе сдвигается с ростом скорости создания точечных дефектов в область более высоких температур, причем без изменения высоты распухания в максимуме [281, а зна- [c.136]

Обработка экспериментальных данных свидетельствует о некоторой несостоятельности уравнения (5.21) и необходимости введения в уравнение экспериментальных параметров, таких, как эффективность возникающих под облучением стоков, для более точного описания температурного сдвига 187]. При этом учет температурного сдвига дает возможность воспроизвести не абсолютную, а нормализованную температурную зависимость распухания, поскольку, как правило, с изменением скорости создания дефектов энергии и сорта бомбардирующих частиц наблюдается изменение абсолютной величины радиационного распухания в максимуме (см. табл. 16) [49], что пока не нашло однозначного и удовлетворительного объяснения. Считают, что изменение величины радиационного распухания в максимуме, наблюдаемое на опыте, может быть обусловлено следующими причинами [c.137]

Газ в металле влияет на температурный интервал порообразования и температуру максимального распухания [95, 111]. С увеличением концентрации газа в металлах температура их максимального распухания сдвигается в область более высоких температур. Для иллюстрации этого эффекта на рис. 81 приведена температурная зависимость распухания исходных и дегазированных образцов меди и никеля, облученных электронами с энергией 1 МэВ и ионами Ni соответственно. [c.150]

Температурная зависимость напряжения течения сплава, упрочненного дисперсными частицами, на основе дислокационных представлений рассмотрена в ряде работ, например [19], а экспериментальная проверка различных теорий, согласно которым, в частности приведенное критическое напряжение сдвига пропорционально Г , проведена в работе [185]. Там же рассмотрены условия перехода от одного состояния состаренного сплава [ко- [c.313]

Рис. 94. Вид температурных зависимостей идеальной прочности на разрыв (/) и на сдвиг (2) материалов, разрушающихся хрупко (а) и пластично (в) во всем температурном интервале и испытывающих при возрастании температуры переход от хрупкого характера разрушения к пластичному (б) [273]

Температурная зависимость модуля сдвига связующего [c.282]

Различное поведение частиц А1 и, например, Sn объясняют разной степенью спин-орбитальной связи, которая стремится разорвать и опрокинуть спины спаренных электронов. Но каждый неснарен--ный электрон вносит свой магнитный момент, увеличивающий значение Xi а следовательно, и К. Аналогично действует повышение температуры. Полагают, что у А1 спин-орбитальная связь гораздо слабее, чем у других металлов. Следует подчеркнуть, во-первых, качественно одинаковое поведение температурной зависимости сдвига Найта у частиц типичного сверхпроводника (Sn) и типичного несверх-нроводника (Си), во-вторых, отсутствие каких-либо особенностей этой зависимости при переходе частиц А1 и Sn в сверхпроводящее состояние (см. [81). [c.276]

Номура и др. [802] исследовали аэрозольные частицы А1 диаметром 80, 100 и 160 А методом спинового эха. Они нашли сильное расширение резонансной линии поглощения энергии по сравнению с массивным металлом, которое было отнесено за счет взаимодействия ядер с неоднородным квадрупольным полем, создаваемым вблизи поверхности фриделевскими осцилляциями электронов проводимости. Измеренный сдвиг Найта линейно уменьшался с температурой, стремясь к нулю при Г—> О К. Наклон этой прямой увеличивался с ростом D. Результаты практически не изменялись при переходе от //=27 кЭ к //=36 кЭ, что свидетельствует о существенном подавлении сверхпроводимости.. Поэтому наблюдаемая температурная зависимость сдвига Найта, по-видимому, полностью обязана поведению Хчет при слабом спин-орбитальном взаимодействии. Авторы полагают, что сигнал ЯМР от частиц А1 с нечетным числом электронов сильно и случайно смещен, вследствие чего он не дает вклада в наблюдаемый пик. [c.277]

Интерференционная термометрия оптически анизотропных твердых тел [6.69-6.71] является естественным продолжением ЛИТ. В данном случае выражение для разности фаз двух пучков содержит температурно-зависимую разность показателей преломления Дп (обыкновенного и необыкновенного пучков в кристалле или различных мод в оптическом волокне). Например, для кристаллической кварцевой пластинки толщиной около 2 мм в температурном диапазоне 0-Ь180 °С достигнута разрешающая способность по температуре 5в 0,05 °С. При увеличении толщины пластинки 5в уменьшается. Температурная зависимость сдвига фазы является линейной. [c.180]

Сопротивление скольжению Тл, как впервые отметил Зегер, обусловливает температурную зависимость критического напряжения сдвига металлов с г. п. у. и г. ц. к. решеткой. Сопротивление Тп складывается из температурно-независимой (тс) и температурнозависимой (тя) составляющих, при этом тс обычно отождествляется с сопротивлением дислокаций в параллельных плоскостях скольжения (полях дальнодействия), а ts — с пересечением дислокаций леса. Преодоление дислокаций леса существенно облегчается термической активацией. Для металлов с о. ц. к. решеткой температурная зависимость Тл слабее, чем температурная зависимость тП—н, и в отличие от г. п. у. и г. ц. к. кристаллов ее практически можно не учитывать. [c.220]

На рис. 3.32 представлены температурные зависимости нормированных на модуль сдвига коэффициентов параболического упрочнения сплавов МТА (кривые /) и МЧВП (кривые 2 и 3) на трех стадиях. В области температур ниже 0,15—0,2Гпл для сплава МЧВП наблюдается резкое увеличение коэффициентов, особенно на первых двух стадиях (кривые 2 и <3 на рис. 3.32, а, б). Причем при уменьшении размера зерна (кривые 2) характер температурной зависимости не изменяется. Для дисперсноупрочненного сплава МТА отмечаются более [c.151]

КОН бора проводились на воздухе они отчетливо выявили заметное снижение прочности при температуре ниже 811 К [37, 38]. С обнаружением интенсивной реакции между волокнами бора и расплавленной окисью бора (температура плавления 727 К) стало ясно, что одна из возможных причин разупрочнения — поверхностная реакция с воздухом. Последующие исследования проводились в атмосфере аргона, но предпринятые для исключения влияния кислорода меры были, как правило, недостаточны [И]. Напротив, если волокнО бора находится в титановой матрице, доступ кислорода к нему практически исключен это обстоятельство позволяет ответить на вопрос, применимы ли многие из этих характеристик прочности изолированных волокон к волокнам в составе композита. Роуз [28] начал в лаборатории автора работу по измерению прочности волокон бора при растяжении и сдвиге в высоком вакууме (<1,3-10- Па). Затем в статье Меткалфа и Шмитца [20] были приведены кривые температурной зависимости модуля и прочности при растяжении они представлены на рис. 13. Значения прочности были получены при кратковременном испытании с предварительной пятиминутной выдержкой при температуре испытания. Слабое увеличение прочности при повышении температуры от комнатной до 811 К объясняли тем, что приблизительно при этой температуре происходит переход от вязкого разрушения к хрупкому. С такой интерпретацией согласуются наблюдения Роуза о том, что пластическая деформация предшест- [c.163]

Изучалась температурная зависимость прочности ко<мпозита при межслойном сдвиге. Как видно из рис. 34, межслойная сдвиговая прочность остается почти неизменной в интервале температур от —54 до 82 °С. Когда температура достигает 177 °С, прочность снижается почти до нуля. Следует отметить, что адгезионная связь, судя по результатам измерения прочности при межслойном сдвиге, продольном сжатии и статическом изгибе, не чувствительна к нагреву до температуры, вдвое меньшей, чем температура отверждения композита. При более высокой температуре адгезия на поверхности раздела постепенно ослабевает. Испытания на предел проч1ности при продольном сжатии и межслойном сдвиге указывают на аналогичное поведение. [c.76]

Рис. Б, Температурные зависимости модуля Юнга (а) и модуля сдвига (б) нержавеющей стали AISI 303

Определение скоростной и температурной зависимости МПС проведено на ротационном вискозиметре куэттовского типа Реотест-2 по методу двух соосных цилиндров. Этот метод приближает условия испытаний смазок по скорости и температуре к режимам их работы в реальных узлах трения. Исследуемая смазка находилась в кольцевом зазоре гладкой коаксиальной цилиндрической системы, помещенной в термостатируемый бачок. Изменение градиента скорости сдвига grad v от 0,1667 до 148,5 с осуществлялось вариацией угловой скорости внутреннего цилиндра при помощи двенадцатиступенчатой коробки передач. В процессе опытов фиксировались напряжение и скорость сдвига. Постоянная температура в процессе испытаний поддерживалась термостатом с точностью 0,1° С. [c.68]

В результате выполненного исследования установлено, что наибольшее охрупчивание присуще металлу зоны термического влияния (рис. 2). Далее следуют в порядке возрастания величины ударной вязкости кси наплавка, основной металл и металл шва. Оказалось, что металл шва имеет наиболее высокую вязкость при испытании образцов с <7-образным надрезом во всем исследованном интервале температур. При испытании образцов с F-образным надрезом графики температурной зависимости ударной вязкости различных зон пересекаются и поэтому их взаимное расположение зависит от температуры испытания. По виду излома сварного соединения располагаются следующим образом в порядке возрастания доли вязкой составляющей ЗТВ, шов, наплавка, основной металл, причем кривые температурной зависимости доли вязкой составляющей в изломе образцов с F-образным надрезом сдвинуты в сторону более высоких температур по сравнению с образцами с /-oбpaзным надрезом. В некоторых случаях этот сдвиг составляет до 30 °С. [c.290]

Теоретической основой постановки экспериментальных исследований для многочисленных механизмов, работающих в масляной среде, является контактно-гидродинамическая теория смазки. Контактно-гидродинамический режим смазки является типичным для условий работы зубчатых и фрикционных передач, подшипников, катков и других механизмов. Основная задача теории заключается в определении контактных напряжений, геометрии смазочного слоя и температур при совместном рассмотрении уравнений, описывающих течение смазки, упругую деформацию тел и тепловые процессы, протекающие в смазке и твердых телах. Течение смазки в зазоре описывается уравнениями, характеризующими количество движения, сплошность, сохранение энергии и состояние. Деформация тел определяется основными уравнениями теории упругости. Температурные зависимости находятся из энергетического уравнения с использованием соответствующих краевых условий. Плоская контактно-гидродинамическая задача теории смазки решалась с учетом следующих допущений деформация ци-лидров рассматривалась как деформация полуплоскостей упругие деформации от поверхностного сдвига считались малыми для анализа течения смазки использовалось уравнение Рейнольдса при вязкости смазки, явля- [c.165]

Селективные П. с. пропускают излучение только в узком спектральном интервале. К ним относится изобретённый в 1933 В. Лио (В. Lyot) П. с., представляющий собой последовательность к поляризаторов (с идентично ориентированными поляризующими направлениями) и расположенных между ними (/г — 1) фазовых пластин. Каждая последоват. тройка элементов (поляризатор —фазовая пластинка — поляризатор) представляет сооой простейший описанный выше П. с. Толщина первой фазовой пластинки выбирается такой, чтобы обеспечить полное пропускание первой тройкой элементов фильтра Лио на заданной длине волны Ха (т. е. фазовый сдвиг кратен 2л). Толщина каждой следующей пластинки точно вдвое превышает толщину предыдущей, сохраняя, т, о., указанную кратность фазового сдвига на длине волны В результате все компоненты фильтра обеспечивают полное пропускание на длине волны Хо, тогда как на остальных участках спектра по мере роста числа пластин пропускание всё в большей степени подавляется. Практически таким способом удаётся создать П. с. со спектральной шириной полосы пропускания до 10 нм. Недостатки П. с. Лио — малая угл. рабочая апертура и сильная температурная зависимость спектральных характеристик, что приводит к необходимости тщательной термо-стабилнзацип всего устройства, [c.64]

Анализируя результаты, полученные при термоциклировании стали Юкп, следует предположить, что внутреннее окисление способствует формоизменению образцов. С целью выяснения причин этого влияния проследили за размерными изменениями на различных этапах термоцикла. Дифференциальные дилатограммы получали с исходных образцов стали 10 кп и после двухчасового предварительного отжига при 960° С и разрежении 10 мм рт. ст. Скорость нагрева составляла 100 град/мин, охлаждения — 200 град1мин. Оказалось, что предварительная обработка в слаборазреженной атмосфере сказывается на температурах и объемном эффекте полиморфных превращений. На рис. 68 представлена температурная зависимость относительного изменения длин исходного и отожженного образцов. Заштрихованные области соответствуют сдвигу температур начала и окончания фазового превращения, вызываемого обезуглероживанием и окислением образцов. Площади этих областей характеризуют уровень деформаций, [c.173]

В гексагональных металлах (цинке, кадмии, магнии) обычно отмечается линейная зависимость между напряжением и деформацией на всем протяжении деформирования, особенно в области низких и высоких температур. При этом скорость деформационного упрочнения сильно зависит от температуры, но при низких температурах кривая утрачивает температурную зависимость. Для металлов с о. ц. к. решеткой наблюдается сильная зависимость кривой деформации от температуры. Во многих случаях пластическая деформация развивается путем двойнико-вания — однородного сдвига, при котором одна часть кристалла становится зеркальным отображением другой. Двойникование [c.290]

Для простого гомогенного полимера (аморфного гомополимера или статистического сополимера), деформируемого при сдвиге или растяжении, температурные зависимости G (или Е ) и tg6fl (или tg6 ) схематически показаны на рис. 3.1, а. Переход из стеклообразного в высокоэластическое состояние, происходящий при температуре стеклования Тс, сопровождается резким изменением G (или Е ) и прохождением через максимум tg6o. Изменение состава статистического сополимера сопровождается в общем случае смещением Тс, а форма кривых G —T и G"—T практически не изменяется. Для гетерогенной ком- [c.150]

Для многих материалов графики зависимостей вязко шругих свойств от времени и температуры можно легко наложить друг на друга. Измеренные значения параметров вязкоупругих свойств рассхматриваются как функции приведенного времени //ст или приведенной частоты айт, где ат — температурный коэффициент сдвига. [c.174]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...