Суммарный крутящий момент на одном

Суммарный крутящий момент на одном валке равен [c.83]

При суммировании моментов и нахождении реакций коренных подшипников многоколенного вала вначале определяются значения крутящего момента на одном колене по суммарной тангенциальной силе (табл. 12). Ряды значений, одинаковые для всех колен, смещены по времени один относительно другого сообразно с порядком работы цилиндров. Так, например, для 12-цилиндрового У-образного двигателя с углом между цилиндрами 60° начальное значение момента на пятом колене наступит при повороте первого колена на 120° на третьем колене — при повороте на 240° и т. д., т. е. сообразно порядку работы левого ряда 1—5—3—6—2 4. [c.29]

Распределение крутящих моментов поровну между левым и правым колесами является благоприятным при движений автомобиля по дорогам с твердым покрытием и относительно малым сопротивлением. В частности, это свойство симметричного конического дифференциала обеспечивает хорошую управляемость и устойчивость автомобиля. Однако, если одно из двух ведущих колес, например правое, при трогании автомобиля с места находится на скользком участке дороги, то крутящий момент на нем уменьшается до значения, ограниченного коэффициентом сцепления колеса с дорогой. Такой же крутящий момент будет и на левом колесе, хотя оно и находится на поверхности с высоким коэффициентом сцепления. Если суммарного момента будет недостаточно для движения автомобиля, то автомобиль не тронется с места, и левое колесо будет неподвижным, а правое будет буксовать. Для устранения этого недостатка дифференциалов применяют принудительную блокировку жестко соединяя одну из полуосей с корпусом дифференциала. При заблокированном дифференциале крутящий момент, подводимый к колесу с лучшим сцеплением, увеличивается, [c.177]

При графическом построении кривой Мкр (рис. 52) кривую /Икр.ц одного цилиндра разбивают на число участков, равное 72079 (для четырехтактных двигателей) все участки кривой сводятся и суммируются. Результирующая кривая показывает изменение суммарного крутящего момента двигателя в зависимости от угла поворота коленчатого вала. [c.133]

Мкр — крутящий момент, Н-м Мз.м — момент от одной люльки в период первоначальной загрузки, Н м Ок — суммарная масса люльки (контейнера) с объектами очистки, кг Лкр —радиус креста, м Л1г.с — максимальный крутящий момент на преодоление сил гидравлического сопротивления [c.140]

Период изменения крутящего момента на валу ведущих звездочек согласуется с периодом зацепления одного шарнира цепи с зубом ведущей звездочки. Максимальное значение момента определяется наибольшей суммарной силой, приложенной со стороны цепей к звездочкам и равной 14,7 т. Величина силы, приложенной со стороны цепей к звездочке, в большей степени зависит от величины динамических нагрузок, действующих в цепях, максимальное значение которых достигает 5 т. Мгновенное значение максимальной суммарной силы, действующей на обе ветви цепи, достигает 32 т. [c.382]

На рис. 25.4 приведен график изменения крутящего момента Мх одного цилиндра и суммарный крутящий момент всего двигателя ЕМ. Для построения графика ЕМ диаграмму моментов одного цилиндра разбивают на равные части по числу ( (в данном случае г = 4) цилиндров, т. е. 720/4, и каждую часть вертикалями О, 1, 2, 3,. .. делят на равные более мелкие части, складывают ординаты Мх (с учетом знака), имеющие одинаковые номера. Это достаточно сделать только на одном из участков 720/г, так как на других участках они будут совершенно одинаковыми. Среднее значение М р равно высоте прямоугольника, равновеликого положительной площади под кривой ЕМ. Величина [c.293]

Наиболее распространена схема одновинтового вертолета с рулевым винтом — небольшим вспомогательным винтом, используемым для уравновешивания реактивного крутящего момента несущего винта и для путевого управления. Рулевой винт устанавливается вертикально на хвостовой балке его тяга направлена влево, если несущий винт вращается по часовой стрелке. Плечо силы тяги рулевого винта относительно оси вала несущего винта обычно несколько больше радиуса последнего. Управление по тангажу и крену в этой схеме обеспечивается наклоном вектора силы тяги несущего винта посредством изменения циклического шага управление по высоте — изменением величины тяги несущего винта посредством изменения его общего шага путевое управление — изменением величины тяги рулевого винта посредством изменения его общего шага. Эта схема проста и требует одного механизма управления несущим винтом и одной трансмиссии для его привода. Рулевой винт обеспечивает хорошую путевую управляемость, но требует затраты мощности для уравновешивания аэродинамического крутящего момента, что увеличивает суммарную потребную мощность вертолета на несколько процентов. Недостатком одновинтовой схемы является обычно небольшой диапазон допустимых центровок он увеличивается при использовании бесшарнирного винта. Кроме того, рулевой винт, если он расположен не очень высоко на хвостовой балке, представляет некоторую опасность для наземного персонала в этом случае не исключена также возможность удара рулевого винта о землю при эксплуатации вертолета. Рулевой винт работает как вертикальное и горизонтальное оперение в потоке, возмущенном несущим винтом и фюзеляжем, что снижает его аэродинамическую эффективность и увеличивает нагрузки и вибрации. Одновинтовая схема (с рулевым винтом) наиболее подходит для вертолетов малых и средних размеров ). [c.298]

Требования, предъявляемые к искомому решению, заключаются в следующем усилия подачи, крутящий момент и мощность на каждом шпинделе не должны превышать предельных значений число деталей, обработанных за период стойкости инструмента, должно быть не меньше некоторого минимально допустимого числа суммарные усилие и мощность, развиваемые инструментами одной группы, не должны превышать предельных значений, определяемых прочностью и жесткостью системы СПИД средняя производительность линии должна быть не меньше заданной в качестве критерия эффективности принимают приведенные затраты на выпуск единицы продукции. [c.121]

На совместное действие изгиба и кручения рассчитываются валы машин. Если внешние силы, действующие на вал, не лежат в одной плоскости, то каждую из них раскладывают на ее составляющие по двум направлениям вертикальному и горизонтальному. Затем Строят эпюры изгибающих моментов в вертикальной и горизонтальной плоскостях и эпюру крутящих моментов. По найденным изгибающим моментам в вертикальной и горизонтальной плоскостях и Mj, строят эпюры суммарных Изгибающих [c.252]

Аналогичные стенды применяются для испытания различных агрегатов трансмиссии автомобиля (ведущих мостов, карданных передач и др.). Исследование долговечности агрегата (например, коробки передач) на таком стенде часто ведется на одном постоянном режиме по скорости или нагрузке. Нагрузку выбирают обычно близкой к максимально возможной в условиях эксплуатации (например,равной максимальному крутящему моменту двигателя), и регистрируют суммарное число оборотов, которое испытываемый агрегат выдерживает до разрушения. Таким образом коробку передач испытывают на всех передачах при этом устанавливают, сколько циклов нагружения (или часов работы) до разрушения она выдерживает на каждой передаче. В связи с тем что при такой методике испытаний режим значительно отличается от эксплуатационного, нет строгого соответствия между долговечностью агрегата в стендовых условиях и сроком службы в эксплуатации. Рекомендации разных исследователей по требуемой долговечности коробки передач при одноступенчатых стендовых испытаниях весьма различны. Очевидно, нормы должны устанавливаться путем сопоставления результатов испытаний с данными эксплуатации тех же моделей автомобилей в конкретных условиях. [c.119]

Определение изгибающих и крутящих моментов. Передача мощности может происходить через шестерню л = 80 и шестерню 2 = 50. Усилия, действующие на вал, не лежат в одной плоскости, и изгибающие моменты определяются отдельно в вертикальной и горизонтальной плоскостях, а затем определяются суммарные моменты [c.381]

Проверочный расчет на прочность сложно нагруженных валов выполняется с учетом одновременного действия изгибающего и крутящего моментов. Для этого строят эпюры изгибающих и крутящих моментов. При воздействии на вал нескольких нагрузок, действующих в различных плоскостях, силы обычно раскладывают на взаимно перпендикулярные составляющие, причем одну из плоскостей составляющих выбирают совпадающей с плоскостью действия одного из основных усилий. Для составляющих, действующих в перпендикулярных плоскостях, строят эпюры изгибающих моментов и по ним определяют суммарные изгибающие моменты в любом сечении вала как геометрические суммы моментов по формуле [c.509]

Индикаторный крутящий момент, приложенный к шатунной шейке, представляет собой сложную кривую, которую можно рассматривать как результат сложения синусоидальных моментов (гармоник) с различными фазами, частотами и амплитудами. Суммарное действие этих гармонических моментов равняется действию на данной шейке суммарного индикаторного момента. Поэтому вынужденные колебания системы вала определяют как сумму гармонических колебаний. При этом порядковым числом к какой-либо гармоники называется число ее периодов, укладывающихся в одном периоде исходного колебания. [c.468]

Обрабатываемый материал оказывает сопротивление сверлу, в результате этого на сверло действует ряд сил. Рассмотрим силы, действующие на какую-либо точку режущей кромки сверла (фиг. 157). Как видно из фиг. 157, равнодействующая силы резания Р раскладывается по трем взаимно перпендикулярным направлениям на составляющие РРу, Р , а также Р . Силы Ру и направлены вверх, их сумма составляет усилие подачи Р = 2Ру Рп)- Сила Р , касательные к окружности, проведенной через данные точки, создают крутящий момент = Ррс. Суммарный момент складывается из моментов от сил Р , от силы трения на перемычке и по ленточкам, от силы трения стружки о сверло и обрабатываемую поверхность. Силы направленные по радиусу одна к другой, взаимно уравновешиваются. [c.348]

Определение крутящих моментов и мощности прокатки для каждой клети непрерывного стана вызывает определенные трудности. Суммарный момент вращения (см. рис. 69), приложенный к одному валку любой клети стана, складывается из моментов сил давления в зонах редуцирования и обжатия стенки, момента от осевых усилий, вызванных натяжением или подпором, и, наконец, момента сил трения, действующих на поверхности контакта трубы и оправки. Поскольку зона редуцирования относительно невелика, можно полагать, что равнодействующая сил давления приложена в середине дуги захвата, и тогда [c.124]

При расчете основных параметров стружки может быть различная постановка задачи. Так, при силовых расчетах процесса резания и копания на основании экспериментальных данных по измерительному ковшу определяют (там, где параметры стружки изменяются в пределах одной траектории) текущие значения толщины и ширины стружки, срезаемой в процессе каждого реза одним измерительным ковшом. Наиболее сложным является процесс резания роторного экскаватора, у которого всегда один параметр стружки — толщина, а иногда и два параметра — толщина и ширина, изменяются на протяжении одной траектории рабочего органа. При косвенном определении окружного усилия по крутящему моменту достаточно иметь среднее значение суммарной площади сечения стружек, срезаемых одновременно всеми работающими ковшами, однако метод этот очень неточен. [c.196]

Кривую суммарного крутящего момента многоцилиндрового двпгате.ля Л/i = (ф) строят путем графического суммированпя кривых крутящих моментов А/ для отдельных цилиндров. При этом кривые для отдельных цилиндров должны быть сдвинуты одна относительно другой на угол 6, соответствующий интервалу между рабочими ходами в отдельных цилиндрах. Д.ля четырехтактных двигателей с равными интервалами между рабочими ходами 6 = = 720 Ц, где I — число цилиндров двигателя (для двухтактных двпгателей 9 = ЗбО / ). [c.351]

Суммарный крутящий момент от проекций аэродинамических сил на плоскость вращения для каждой лопасти различен. В течение одного оборота момент от сил на лопасти в одном азимутальном положении ускоряет, а в другом — замедляет вращение при этом аэродинамические силы других лопастей компенсируют замедляющий или ускоряющий эффект от аэродинамических сил первой лопасти. Образно говоря, при самовращении винта попеременно одна лопасть везет другую, но так, что в течение одного оборота они меняются ролями ведомая становится в известном азимутальном положении ведущей, а ведущая — ведомой и так далее. Таким образом, аэродинамика вертолета в случае планирования на режиме самовращенйя винта несколько усложняется. [c.145]

Принципиальная возможность нормирования сроков службы агрегатов автомобилей несомненна. Что касается координирования результатов форсированных испытаний с данными нормальной экспоатации, то ряд источников не только подтверждает возможность установления практического эквивалента между длительностью форсированного испытания при условном режиме и пробегом автомобиля в нормальной эксплоатации, но и свидетельствует о величайшей практической ценности полученных при этом сведений. Так, при стендовых испытаниях четырехскоростных коробок передач армейских легковых автомобилей в Англии было установлено, что после работы в течение 20—25 час. на третьей передаче, 10—12 час. на второй передаче и 2 час. на первой передаче и заднем ходе (суммарно) под действием полного крутящего момента двигателя износ получается такой же, как после пробега 160 тыс. км в нормальной эксплоатации. Одна из американских фирм, выпускающая легковые автомобили, испытывает коробки передач при полном крутящем моменте двигателя и считает их удовлетворительными, если они выдерживают 2.6 часа на низшей передаче, 4.4 часа на второй шестерни постоянного зацепления должны выдержать 7 час. непрерывной работы. По более ранним данным Фреша [4], если трехскоростная коробка легкового автомобиля проработала на второй передаче на стенде под полной нагрузкой только 33 часа, то в нормальных условиях эксплоатации она выдержала бы около. 150 тыс. км пробега. Равным образом на первой передаче коробка должна выдержать всего 5 час. работы под полной нагрузкой, на заднем ходе — почти 2 часа. Для легких грузовиков полному сроку службы соответствуют 150 час. работы второй передачи на стенде при полном -крутящем моменте двигателя. По данным Ал.мена, 100 тыс. оборотов ведущей шестерни заднего моста при максималь- [c.222]

Густота ряда крутящих моментов влияет и на затраты при изготовлении и эксплуатации редукторов, так как, с одной стороны,при уменьшении числа членов ряда за счет роста серийности уменьшается себестоимость изготовления конкретного редуктора, но при этом уменьшается коэффициент загрузки и возрастают пот. ри при эксплуатации этого редуктора. Оптимальным рядом крутящих моментов будет такой, при котором потребность промышленности в редукторах удовлетворится с наименьшими суммарньши приведенными затратами в сфере их изготовления и эксплуатации. Густота ряда крутящих моментов может быть предварительно оценена путем сравнения суммарных приведенных затрат 5 на изготовление и эксплуатацию 1-го и + 1-го типоразмеров [c.11]

Присоединительная часть сверл, зенкеров и разверток может быть щшин-дрической и конической формы. Инструменты с цилиндрической присоединительной частью (рис. 13.3, а) зажимаются в трехкулачковых самоцентрирующих патронах, которые, в свою очередь, закрепляются в шпинделе станка по конической присоединительной поверхности, составляющей одно целое с корпусом патрона. Таким образом, трехкулачковый патрон является промежуточным звеном между инструментом и шпинделем станка. Цилиндрическая присоединительная часть инструмента зажимается тремя сходящимися кулачками, скользящими по наклонным пазам. Базирование цилиндрической присоединительной части инструмента в самоцентрирующем патроне достигается одновременным сближением трех его кулачков, сжимающих присоединительную часть инструмента силой R. На каждом участке контакта возникают при этом силы трения Ртр = ЦЛ, где коэффициент трения ц = = 0,3... 0,4. Суммарная сила трения на трех кулачках определяет передаваемые патроном инструменту осевую силу Ро.тр и крутящий момент М р. Для нормальной работы инструментов необходимо, чтобы соблюдались условия Рол-р > Ро И Мтр > М р, где Ро - осевая сила резания, а М р - крутящий момент резания, действующие в процессе резания на лезвиях режущих частей инстру- [c.198]

Как аидно из графы 6, при совместном действии на систему крутящего момента и поперечной силы суммарная предельная нагрузка на панель пояса оказалась несколько большей, чем предельная нагрузка Р от действия лишь одной поперечной нагрузки (испытание 4-е). [c.68]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...