Постоянная тепловой

Или при постоянном тепловом потоке имеем [c.10]

Как отмечалось выше, поддержание реактора на постоянной тепловой мощности в условиях выгорания первичного ядерного горючего достигается регулированием потока нейтронов. Кроме того, в любом ядерном реакторе имеется обычно не одно, а не- [c.179]

Рассмотрим сначала простейший случай теплообмена при постоянном тепловом потоке на стенках трубы, когда текущая по трубе жидкость имеет число Прандтля, равное единице, так что б г = [c.462]

Приняв, как и в предыдущем случае, внезапное начало экспозиции первичного преобразователя постоянным тепловым потоком и постоянство температуры окружающей среды, получим ход сигнала датчика, подставляя (3.29) в общее уравнение для сигнала датчика [c.80]

На рис. 10.6 [107] представлены кривые изменения локального числа Нуссельта при поперечном обтекании цилиндра Б зависимости от угла ф для различных чисел Рейнольдса в условиях постоянного теплового потока по поверхности. Из рисунка е ид-но, что число Нуссельта уменьшается, начиная от передней критической точки. [c.193]

На рис. 27.7 [81] представлены кривые изменения локального числа Нуссельта при поперечном обтекании цилиндра в зависимости от угла ф для различных чисел Рейнольдса в условиях постоянного теплового потока по поверхности. Из рисунка видно, что число Нуссельта уменьшается, начиная от передней критической точки, достигает минимума при некотором угле ф и далее вниз по потоку резко возрастает. В передней критической точке толщина ламинарного пограничного слоя мала и поэтому локальные коэффициенты теплоотдачи и числа Нуссельта велики. По мере удаления от критической точки вниз по потоку растет толщина пограничного слоя, вместе с ней растет его тепловое сопротивление и коэффициент теплоотдачи уменьшается. В зоне отрыва пограничного слоя коэффициент теплоотдачи вновь резко возрастает. В этой области происходят весьма сложные и еще до конца не ясные явления. Здесь, видимо, происходит периодический процесс — утолщение пограничного слоя, его отрыв и унос оторвавшейся массы жидкости вниз по потоку. Этот периодический процесс непрерывно повторяется. Можно ожидать, что чем больше таких процессов происходит в единицу времени, тем интенсивнее теплоотдача, так как в момент отрыва слоя тепловое сопротивление в этой зоне значительно уменьшается. Очевидно, что применить гидродинамическую теорию теплообмена (см. гл. 24) в этой области невозможно. На интенсивность теплоотдачи в зоне отрыва влияют число Рейнольдса, форма и качество поверхности (шероховатость) обтекаемого тела, физические константы жидкости. [c.321]

В случае граничных условий второго рода (зажигание при постоянном тепловом потоке) или граничных условий третьего рода (теплообмен с внешней средой по закону Ньютона) с ростом времени возрастает температура поверхности реагента (рис. 6.7.5) и функция 0щ (т) при некотором значении т = т, которое тоже целесообразно назвать временем прогрева, имеет точку перегиба. [c.286]

Опыт проводится в следующем порядке. Исследуемое тело в форме пластины, цилиндра или шара нагревается с постоянной скоростью (постоянным тепловым потоком па поверхности). Во время опыта измеряется температура тела на поверхности и на оси. Затем строится график зависимости температуры от времени. Регулярный режим второго рода характеризуется наличием линейных участков на двух полученных линиях. Скорость нагревания определяется по угловому коэффициенту этих прямых участков. После этого из соотношения (3-35) вычисляется коэффициент температуропроводности. [c.130]

В химико-электрических ПЭ ( топливных элементах ) ограничение ЭДС накладывается другой постоянной — тепловым эквивалентом химической реакции, равным 96500 кДж и представляющим собой работу, которую производит электрический заряд, переносимый 1 г-экв (96 500 кулонов) при напряжении в 1 i [c.86]

Задвижки в энергетике применяются в широком интервале Dy для различных линий и условий работы. Как правило, используются клиновые двухдисковые задвижки с выдвижным шпинделем (рис. 2.1). Двухдисковый клин обеспечивает достаточную герметичность запорного органа благодаря самоустанавливае-мости дисков по седлам корпуса. Большая чем цельного податливость двухдискового клина создает меньшую опасность заклинивания его при перепадах температур. Задвижки с цельным клином используются только при постоянном тепловом режиме и относительно невысоких температурах. В последние годы применяются задвижки с упругим клином, образуемым из двух дисков, отлитых заодно или скрепленных между собой без шарнирного соединения. Такая конструкция по жесткости и эксплуатационным свойствам занимает промежуточное место между задвижками с двухдисковым и цельным клином. [c.38]

В [3.15] задача о теплообмене при ламинарном течении в трубе с постоянной тепловой нагрузкой обобщена на случай произвольного изменения теплового потока как результат суммирования постоянных по длине возмущений. Метод пересчета температурных полей, по- [c.85]

Понижение скорости подачи проволоки резко увеличивает выход крупных фракций порошка. С понижением скорости уменьшается объем холодного металла, поступающего в струю. При постоянной тепловой мощности струи он плавится, перегревается и распыляется, не входя в центральную часть струи. Эффект распыления ухудшается. [c.61]

Поверхностные теплообменные аппараты, в которых каждый теплоноситель омывает поверхность нагрева, не вступающую в соприкосновение с другими теплоносителями, называются рекуперативными теплообменниками, или рекуператорами. Конструктивно они обычно оформляются в виде ряда каналов, по которым протекают рабочие жидкости. При стационарной тепловой работе рекуперативного теплообменника устанавливается постоянный тепловой поток через стенки от одной поверхности нагрева к другой без аккумуляции тепла в стенках. Поверхностные теплообменники, в которых одна и та же поверхность нагрева попеременно омывается разными теплоносителями, отдающими и воспринимающими тепло, называются регенеративными теплообменниками, или регенераторами. Они обычно состоят из системы каналов, в которые помещена твёрдая аккумулирующая набивка (металлическая набивка, керамические кольца и т. п.) и по которым поочерёдно протекают рабочие жидкости. Тепло, отданное одним из теплоносителей набивке и стенкам канала, аккумулируется ими, а затем передаётся другому теплоносителю, воспринимающему тепло. Таким образом самый принцип работы регенеративного аппарата предполагает периодическую аккумуляцию тепла с последующей его отдачей. [c.123]

Таким образом, не решая уравнения теплопроводности, можно оценить, будет ли достигнута на поверхности температура разрушения Гр. В частности, нетрудно получить и возможное время достижения температуры разрушения на поверхности. При постоянном тепловом потоке до это время тт вычисляется по формуле [c.54]

Наличие множителя А физически объясняется отличием времени установления на поверхности температуры разрушения Тр при истинном тепловом потоке д2 = а Те—Т ) от соответствующего значения тт при постоянном тепловом потоке qo=a T,,—Тр). Очевидно, что до тех пор, пока Г <7 р, тепловой поток 2 больше постоянного значения Qq. Поэтому соответствующее время установления хт в случае граничных условий III рода должно быть несколько меньше. [c.63]

Самоходные сварочные головки перемещаются по специальному pejrb y, задаю1л,ему конфигурацию и направление свариваемого шва. Они люгут иметь одип электродвигатель (папример, САГ-4), от которого движение передается через один редуктор на электрод, а через другой — па привод тележки. Скорость устанавливается, как правило, набором шестерен. Постоянные тепловые параметры дуги поддерживаются в режиме саморегулирования. Более слож-пь[е подвесные головки (типа АБС) имеют два электродвигателя один для подачи электрода, другой — для перемещения головки вдоль шва. [c.146]

Для случая постоянной тепловой нагрузки на охлаждаемом цилиндре (= onst) можно рассчитать температуру поверхности цилиндра [c.304]

Комплексное исследование теплофизических характеристик покрытий в широком диапазоне температур может быть проведено при использовании источника постоянной мощности [109]. В основу способа положено решение одномерной задачи нагревания постоянным тепловым потоком <7 двухсоставной системы тел (рис. 6-9) покрытие, нанесенное на эталонный стержень, имеет толщину R , его теплофизические характеристики обозначены индексом 1, т. е. Хи Теплофизические характе- [c.137]

Было обнаружено, что наибольший вклад в повреждаемость труб вносит не постоянная тепловая нагрузка в процессе эксплуатации, а периодически повторяемый паровыжиг, нри котором материал труб подвергается локальным кратковременным тепловым напряжениям, иногда на два порядка превышающим предел прочности. Исследования показали, что именно эти [c.330]

Так, с использованием известного решения нагрева постоянным тепловым потоком теплопзоли1зоваиной с одной стороны оласп-аны толщиной 1[5] [c.121]

В случае вольфрама и бериллия A1F оказалось анизотропным. Оно изменялось при вращении Н вокруг направления (постоянного) теплового потока. Кроме того, у обоих этих сплыю анизотропных металлов i WIW (0) было наибольшим. Дальнейшие измерения па бериллии были проведены Грюнейзеном и Эрфликгом [104], [c.279]

Предположим, что в отношении теплопроводности все соли, применяемые для адиабатического размагничивания, ведут себя более или хменее одинаково. Ясно, что в области температур ниже 0,1° К созданная однажды разность температур с течением времени остается практически неизменной. В случае постоянного теплового потока разности температур со временем становятся все больше и больше. Посколысу измерение термометрического параметра дает его среднее значение но образцу, такие неоднородности делают результаты, полученные через некоторое время после размагничивания, ненадежными. Остановимся па двух хорошо известных иримерах, [c.451]

Если раньше, даже в предположении существования критической Kopo Tir, всегда считалось, что треЕгие добавляется к процессу течения выше некоторой скорости, механизм течения, на который указывают результаты, приведенные на фиг. 64, иосит совершенно другой характер. Оказывается, что наша система допускает два совершенно различных способа переноса энергии. В первом, соответствуюш ем области постоянного теплового сонротивления, сверхтекучая компонента но испытывает трепия, тогда как во втором—диссипация в сверхтекучей компоненте происходит при [c.846]

Обратимый изотермический процесс. Обратимый изотермический процесс изменения состояния какого-либо тела, например изотермическое расширение находящегося в цилиндре под поршнем газа, можно осуществить путем квазистатического перемещения порщня при постоянном тепловом контакте между содержащим газ цилиндром и источником теплоты данной температуры. В результате состояние газа будет изменяться квазистатически, т. е. практически обратимо, причем температура газа будет за счет подвода теплоты от источника поддерживаться на одном и том же постоянном уровне (равной температуре источника теплоты). [c.165]

Величину определеппую по формуле (19.53), называют срсднелогарифмическим температурным напором, который получен в результате теоретического решения Грасгофа для аппаратов, имеющих постоянные тепловые эквиваленты потоков и не зависящие от локальной разности температур коэффициенты теплопередачи. Следует отметить, что в испарителях и конденсаторах локальные коэфф.чциенты теплопередачи зависят от разности температур, и уравнение (19.53) является для этих условий приближенным. Если температуры сред изменяются по поверхности аппарата незначительно, то средний температурный напор можно определить как среднеарифметический 0Щ = 0,5 (бд + 0м). Среднеарифметический напор всегда больше среднелогарифмического, и при 0б/0 < 2 они различаются не более чем на 3 %. Для сложных схем движения 0 рассчитывают как для противотока и умножают на поправочный коэффициент eg, значения которого для различных схем движения приводятся в специальной литературе. Для конденсаторов и испарителей ее I. [c.250]

Пусть в момент i = О полубесконечное пространство (у <1 0), заполненное горючим, соприкасается с полубеско-нечным пространством (г/>0), заполненным окислителем. Начальная температура горючего Т н, а окислителя — 1 h-Из области г/ > о на границу раздела сред падает постоянный тепловой поток Q. Считаем, что гомогенные реакции отсутствуют, реагирующий газ — эффективная бинарная смесь, а на поверхности раздела сред, которая остается неподвижной, протекает гетерогенная химическая реакция, скорость которой определяется законом Аррениуса. Предположим также, что перенос окислителя осуществляетсн в основном диффузией, процесс является изобарным, поры в твердом горючем отсутствуют, теплофизические коэффиди-енты газообразного окислителя удовлетворяют соотношениям [c.302]

Жидкая загрузка применяется не только в дуплекс-процессах и миксерном режиме. Многие современные крупные печи, используемые как самостоятельные плавильные устройства, работают с остаточной емкостью, которая может составлять 60—90% полной емкости тигля. Преимущества работы с остаточной емкостью отсутствие трудностей, связанных с расплавлением мелкой кусковой шихты, увеличение срока службы футеровки в условиях постоянного теплового режима, выравнивание состава выплавляемого металла за счет буферного действия остаточной емкости. [c.264]

Исследование теплоотдачи по методу постоянного теплового потока. На рис. 6-10 представлена схема измерительного участка для исследования теплоотдачи цилиндрических труб при високих давлениях Л. 6-13] (примерно до 170 бар). Опытная труба / диаметром 6—8 мм выполняется из меди илн никеля с толщиной стенки 0,25 мм и имеет вертикальное расположение. Рабочей жидкостью является вода или парожндкоетная смесь. Она может подаваться в опытную трубу снизу или сверху. После опытной трубы рабочая жидкость проходит систему холодильников и дросселей, а затем поступает в мерные бачки, служащие для периодического измерения расхода, или отводится в дренаж. [c.320]

Зона поверхностного кипения (кипение воды, недогретой до температуры насыщения). Начало развитого поверхностного кипения в трубах определяется (при постоянном тепловом потоке) по изменению наклона кривой, отражающей распределение температуры стенки по длине (рис. 5.2). [c.63]

Нагрев (или охлаждение) изделий в камере до заданной температуры можно разбить на два этапа. Первый этап — от начала нагрева до достиже ния в камере заданной температуры Он характеризуется тем, что испытуе мое изделие поглощает всю выделив шуюся в камере полезную мощность В этот период температура камеры меняется, Она медленно приближается к заданному значению, терморегулятор не работает, а так как при этом тепловые потери камеры в первом приближении можно считать постоянными, то мощность камеры также остается постоянной. Таким образом, режим первого этапа нагрева (или охлаждения) камеры протекает при постоянном тепловом потоке. Этот постоянный тепловой поток, воспринимаемый изделием, [c.483]

Осредненные опытные значения коэффициентов теплоотдачи в функции Р при постоянных тепловых нагрузках показаны на рис. 4.7, а. Графики функций а = Ч(Р), = onst имеют экстремумы максимум в области давлений Р=12—20 бар и минимум в области Р — 35— 50 бар. С ростом тепловой нагрузки экстремумы смещаются в область более низких давлений. Обработка экспериментальных данных по а в зависимости от температуры стенки показала, что экстремальные значения коэффициента теплоотдачи находятся примерно при одинаковой температуре стенки независимо от величины тепловой нагрузки максимум соответствует 7 с 373°К и минимум — 7 с 405 °К. [c.108]

Наиболее простой, но достаточно удачной лоделью при рассмотрении закономерностей движения двухфазного потока и переноса тепла в условиях ядерного реактора может служить случай движения воды в длинном канале при постоянном тепловом потоке, исследованный Колье (рис. 2.4) [3]. На входе в канал температура массы воды и стенки ниже температуры насыщения. По мере нагревания жидкости растет и температура стенки, и разность между их температурами определяется уравнениями теплоотдачи при вынужденной конвекции, рассмотренными выше. Когда температура стенки превысит температуру насыщения, на стенке начнут образовываться пузырьки пара, и наступает режим кипения воды при недогреве. При дальнейшем движении потока температура всей массы теплоносителя достигает температуры насыщения, и устанавливается режим развитого пузырькового кипения. [c.21]

Qs — внешние потери тепла при постоянном тепловом режиме печи = onst низшая теплотворная способность топлича в ккал м или 1]/—коэфициент ис- [c.153]

При постоянном тепловом режиме печи т) = onst для электрических печей = 1,0. [c.153]

Дальнейшие преобразования удобно сделать применительно к отдельным типам граничных условий. Рассмотрим сначала случай постоянного теплового потока <7o = <7i = onst. [c.61]

Переход от варианта с постоянным тепловым потоком i = onst к задаче с граничными условиями III рода q2=a(Tg—Т ) не приводит к появлению принципиально новых результатов, поскольку, как это отмечалось выше, различие этих двух случаев в итоге в основном сводится к некоторому уменьшению времени установления температуры разру- [c.66]

Под характерными временем установления понимается промежуток времени, необходимый для достижения того или иного состояния или конкретного значения некоторого безразмерного параметра при заданном режиме изменения внешних условий. Например, часто приходится определять, как долго продлится период нагрева до начала разрушения внешней поверхности теплозащитного покрытия при определенном законе изменения теплового потока. Используя связь температуры поверхности с тепловым потоком, подводимым извне, определяемую соотношениями (3-5) и (3-6), нетрудно показать, что для нагрева поверхности теплозащитного покрытия от начальной температуры То до температуры разрушения Гр потребуется следующий промежуток времени при постоянном тепловом потоке <7о— onst величина тг определяется соотношением (3-21) [c.69]

Прежде всего особо рассмотрим случай, когда разрушение внешней поверхности отсутствует (т 6), а ее температура после некоторого начального периода разогрева фиксируется на постоянном уровне Тр= = onst. Формального установления теплового режима в теле не происходит, однако со временем изменение глубины прогрева теплозащитного материала становится автомодельным бг V - Наличие начального периода, когда температура поверхности отличалась от постоянного значения Гр, приводит к тому, что автомодельный режим устанавливается не сразу, а по истечении определенного времени Т . Это время отвечает периоду сглаживания возмущений температурного поля, обусловленных начальными условиями. Численное интегрирование позволило оценить время запаздывания при постоянном тепловом потоке [c.72]

Максимальная температура стенки трубки в основпом зависит от зазора между поверхностью трубки и планкой и удельного теплового потока (фиг. 3). При постоянном тепловом потоке эта температура [c.36]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...