Толщина насыщения

Радиоактивный метод. Этот метод измерения толщины покрытия основан на использовании прибора, в котором радиоактивный изотоп с р-излучением отражает атомы металла покрытия. Интенсивность отраженного потока р-излучения изменяется в зависимости от толщины покрытия и атомного числа металла покрытия, также влияющего на максимальную толщину, которая может быть измерена. Интенсивность потока отраженного излучения измеряется импульсным счетчиком, а затем толщина определяется из графика зависимости интенсивности от толщины. Графическая зависимость является линейной до определенной толщины покрытия, логарифмической на основном уровне толщины и гиперболической, когда достигается толщина насыщения. Толщина насыщения увеличивается с уменьшением атомного числа металла покрытия от 50 мкм для металла с высоким атомным числом (например, золота) до 300 мкм для металлов с низким атомным числом (таких, как медь или никель). [c.139]

Толщина насыщения в мкм для излучателя [c.26]

Нарушения температурного режима при азотировании также могут привести к возникновению ряда дефектов на насыщенной поверхности изделия. Так, слишком низкая температура процесса дает крайне малую толщину насыщенной пленки, причем такой дефект не выявить обычными методами контроля (проверкой твердости азотированного слоя), однако он крайне негативно отражается на эксплуатационных свойствах изделия. Подобный дефект может быть устранен повторным азотированием при правильной температуре процесса. Завышенные температуры азотирования применимы только для быстрорежущих и нержавеющих сталей, в других случаях они приводят к снижению твердости поверхности, которая уже не может быть восстановлена повторными азотированиями. [c.476]

Поток р-частиц, двигаясь в какой-либо среде, меняет начальное направление своего движения. По мере увеличения толщины вероятность движения частицы в обратном направлении возрастает и плотность потока обратно-рассеянного р-излучения увеличивается. Но наряду с этим растет и вероятность потери энергии и поглощения частицы веществом. Поэтому с ростом толщины увеличение потока замедляется и достигает предельного значения, называемого толщиной насыщения (1 ). Значение толщины насыщения зависит от порядкового номера атомов среды. Для рассеивателей с большим г она мала, при малых г она возрастает. [c.617]

В табл. 19.3 приведены значения толщины насыщения основы различных материалов с учетом источника излучения, в табл. 19.4 — данные о наиболее широко применяемых источниках излучения. [c.618]

ТАБЛИЦА 19.3 толщины НАСЫЩЕНИЯ РАЗЛИЧНЫХ МАТЕРИАЛОВ [c.618]

Если рассеиватель имеет толщину, заведомо большую, чем 1 , то независимо от его толщины поток обратно-рассеянного излучения при данной активности источника будет постоянным. Если на этот рассеиватель нанести тонкое покрытие I < /н) из вещества 2п, то в рассеивании будут участвовать как атомы основы (2о), так и атомы покрытия (гц). Когда толщина покрытия достигнет толщины насыщения, обратное излучение и при дальнейшем увеличении толщины покрытия меняться не будет. В общем случае плотность потока, соответствующая толщине покрытия, будет определяться разностью между числом р-частиц, рассеянных от покрытия (при толщине покрытия менее толщины /нп)- и числом р-частиц, рассеянных от основы (при толщине основы, превышающей /но). [c.618]

На качество деталей, подвергаемых химико-термической обработке, влияет подготовка деталей. Детали после обработки на металлорежущих станках должны быть тщательно промыты в горячем 3—5 / -ном содовом растворе. Промывка необходима для удаления масляной пленки, образовавшейся при охлаждении в процессе резания, грязи и ржавчины. Масляная пленка, оставшаяся на детали, затрудняет контакт с углеродсодержащими, азотсодержащими и другими компонентами карбюризатора, что приводит к значительному снижению толщины насыщенного слоя (на 0,3—0,4 мм). Промытые детали должны быть просушены, так как влага, попадая в рабочее пространство печи, изменяет состав атмосферы (увеличивает содержание кислорода и двуокиси углерода), что приводит к замедлению процесса насыщения. [c.107]

Перед укладкой в ящик детали очищают от грязи и жира, так как они препятствуют проникновению углерода в металл. На дно ящика 5 (фиг. 39) насыпают слой карбюризатора толщиной 40—50 мм и утрамбовывают. Затем укладывают детали 4 так, чтобы они были окружены со всех сторон карбюризатором. Потом ящик закрывают крышкой 2 с буртами и обмазывают огнеупорной глиной 3. Для определения глубины слоя, насыщенного углеродом, в ящик вертикально устанавливают образцы /, изготовленные из той же стали, что и детали. По истечении определенного времени образцы поочередно вынимают и по их излому определяют толщину насыщенного углеродом слоя. [c.98]

Рассмотрим теперь случай, когда анализируемый материал неоднороден. Пусть при этом частицы имеют одинаковые размеры и их величина превышает толщину насыщенного слоя, т.е. такого [c.45]

Для уменьшения насыщения Си в разогретом и жидком состоянии газами процесс сварки должен осуществляться в возможно короткий срок. Поэтому сварку следует выполнять при больших мощностях дуги — при увеличенной силе тока и повышенном напряжении, на больших скоростях. При сварке листов толщиной более 6—8 мм рекомендуется начало шва предварительно подогреть, учитывая быстрый отвод тепла от места сварки. [c.114]

При пленочной конденсации чистого сухого насыщенного пара и ламинарном течении пленки толщина пленки и местный коэффициент теплоотдачи могут быть приближенно определены по формулам Нуссельта [4] [c.155]

При движении испаряющегося потока насыщенность s проницаемой матрицы жидкостной фазой и толщина микропленки Д уменьшаются. Считаем, что вся жидкость равномерно распределена в виде микропленки на стенках цилиндрических капиллярных каналов диаметром d . Тогда величину s можно выразить через Д с помощью соотношения s = = 1 - (1 из которого следует [c.85]

В процессе плавки толщина гарнисажа не должна существенно изменяться. В случае ее уменьшения жидкий металл может вступить в непосредственный контакт с материалом тигля, что приведет к значительному насыщению металла примесями. Непосредственный и длительный контакт жидкого металла со стенками тигля (плавка без гарнисажа) недопустим, так как это может вызвать аварийную взрывоопасную обстановку. Увеличение толщины гарнисажа приведет к снижению массы сливаемого металла и понижению его температуры. Поддержание оптимальной толщины гарнисажа обеспечивается соответствующим выбором и регулированием мощности электрической дуги и интенсивностью отвода тепла от тигля с помощью системы водяного охлаждения 5 (см. рис. 145). [c.304]

Гарнисажный тигель является основной частью электродуговой гарнисажной печи. От его конструкции, материала, размеров зависят масса и температура жидкого металла, химический состав металла, технико-экономическая эффективность и безопасность работы печи. При неправильно выбранных параметрах тигля происходит либо недопустимый рост толщины гарнисажа, не позволяющий получить требуемое количество жидкого металла, либо, наоборот, расплавление гарнисажа приводит к насыщению металла примесями, разрушению тигля и возникновению взрывоопасной обстановки. [c.312]

Обыкновенный грунтовый колодец (скважина). Пусть водоносный пласт грунта, расположенный на горизонтальном водонепроницаемом подстилающем слое, не имеет над собой водонепроницаемого слоя (рис. 30-8). При этом условии естественный уровень грунтовых вод расположится на высоте Но от подстилающего слоя и будет определять толщину грунта,, насыщенного водой. Величина Но называется, мощностью потока грунтовых вод. [c.306]

Пар, находящийся над поверхностью кипящей жидкости, имеет температуру насыщения. По толщине слоя кипящей жидкости температура изменяется слабо, за исключением участка, непосредственно прилегающего к стенке. Большая часть жидкости имеет температуру, которая только на 0,4—0,8° превышает температуру насыщения. [c.405]

Максимальная измеряемая толщина ограничена естественным пределом — толщиной насыщения. Однако при толщинах, близких к ней, очень мала чувствительность измерения (рис. 2). Удовлетворительная точность измерения сохраняется до толщин, не больших йщах мг/сл1 . [c.231]

В 1980-х гг. получили эфф. развитие иоино-плазмеиные технол. процессы, реализующиеся в вакууме с помощью плазменных ускорителей. В качестве рабочих тел могут быть использованы металлы, газы, твёрдые и жидкие диэлектрики. В этих условиях возможны такие процессы, как насыщение поверхностных слоёв материала др. веществом с обеспечением необходимой толщины насыщенного слоя или глубины его залегания, высокоэффективное распыление поверхности, конденсация вещества в вакууме из плазменной фазы при обеспечении органич. связи материалов основы и покрытия и необходимых структурных особенностей плазменного конденсата. [c.605]

Прибор позволяет измерять покрытия на основаниях толщиной меньще толщины насыщения необходимо учитывать методическую погрешность, вызванную вариацией толщины основания. [c.620]

Для использованпя отраженного Р-излучения необходимо, чтобы то. ь щина детали была больше толщины насыщения толщина покрытия — меньше толшины насыщения атомный номер металла покрытия должен отличаться от атомного номера металла основы не л енее чем на 2. [c.97]

В результ 1те такого низкотемпературного 1и1анироваиля на повер.хиости инструмента образуется слой, насыщенный азотом и углеродом. Несмотря на небольшую толщину этого слоя (всего несколько микрон), он з1. 1чительио повышает износоустойчивость инструмента. [c.431]

Цементация (насыщение углеродом поверхностного слоя с последующей закалкой) — длительный и дорогой процесс. Однако она обеспечивает очень высокую твердость HR 58.. . 63). При закалке после цементации форма зуба искажается, а поэтому требуются отделочные операции. Для цементации применяют низкоуглеродистые стали простые (сталь 15 и 20) и легированные (20Х, 12ХНЗА и др.). Легированные стали обеспечивают повышенную прочность сердцевины и этим предохраняют продавливание хрупкого поверхностного слоя пря перегрузках. Глубина цементации около 0,1.. . 0,15 от толщины зуба, но не более 1,5.. . 2 мм. [c.143]

Азотирование (насыщение поверхностного слоя азотом) обеспечивает не меньшую твердость, чем при цементации. Малая толщина твердого слоя (около 0,1.. . 0,6 мм) делает зубья чувствительными к перегрузкам и непригодными для работы в условиях повышенного абразивного износа (например, плохая защита от загрязнения). Степень коробления при азотировании мала. Поэтому этот вид термообработки особенно целесообразно применять в тех случаях, когда трудно выполнить шлифование зубьев (например, колеса с внутренними зубьями). Для азотируемых колес применяют молибденовую сталь 38ХМЮА или ее заменители 38ХВФЮА и 38ХЮА. Заготовку зубчатого колеса, предназначенного для азотирования, подвергают улучшению в целях повышения прочности сердцевины. [c.144]

По трубопроводу диаметром di/d2 = 25/29 мм [Х,= = 50 Вт/(м-"С)], покрытому изоляцией из торфолиума толщиной 62=25 мм[Ла = 0,06 Вт/(м-°С)], проходит насыщенный пар давлением 980 кПа. [c.18]

Пример 23-2. Определить разность температур на наружной и внутренней поверхностях стальной стенки парового котла, работающего при манометрическом давлении 19 бар. Толщина стенки котла равна 20 мм температура воды, поступающей в котел, 46° С. С 1 поверхности нагрева снимается 25 кг ч сухого насыщенного пара. Коэффициент теплопроводности стали X == 50 вт1м-град. Барометрическое давление 750 м.и рт. ст. Стенку котла считаем плоской. [c.369]

Основным способом оптимизации является изменение толщины пористой стенки и ее проницаемости - вбпизи лобовой точки толщина минимальна, а проницаемость - максимальна. Выбор оптимальных распределений толщины и проницаемости стенки обычно осуществляется методом последовательных приближений на основе решения всей замкнутой системы уравнений тепломассопереноса. На рис. 3.24 показан пример двухмерного распределения давления, массового расхода охладителя и температуры матрицы в такой стенке [ 29, 30]. Охладитель (вода) полностью испаряется на внешней поверхности, а ее температура равна температуре насыщения охладителя и изменяется в соответствии с заданным законом распределения внешнего давления. Наружная поверхность имеет форму полусферы, сопряженной с конусом, внутренняя — полусферы, сопряженной с цилиндром. Проницаемость матрицы уменьшается в направлении от лобовой точки по экспоненте. Для таких условий расход охладителя вблизи лобовой точки остается почти постоянным, ниже изобары 035 он монотонно падает. Увеличением толщины стенки с одновременным уменьшением ее проницаемости удается скомпенсировать резкое падение давления вдоль внешней поверхности. Оптимальное сочетание толщины и проницаемости стенки достигается только для фиксированных внешних условий. [c.76]

Особенно интересные результаты получены при измерении распределения температуры по толщине пористого образца с объемным тепловыделением и при визуальном наблюдении картины истечения двухфа> ной смеси на его внешней поверхности. В таких режимах профиль температуры имеет максимум в начале области испарения. После него в направлении к внешней поверхности, несмотря на интенсивный подвод теплоты от матрицы к двухфазному потоку, температура последнего, а вместе с ней и температура матрицы в зоне испарения понижается вслед за температурой насыщения паровой фазы испаряющейся смеси. В этой зоне на рассмотренный ранее процесс дросселирования двухфазной смеси накладывается интенсивный подвод теплоты от каркаса. Полученные результаты позволяют сделать вывод о том, что вплоть до достигнутой плотности объемного тепловыделения = 14 10 Вт/м между порис-80 [c.80]

По мере движения потока происходит быстрая активация центров парообразования. Количество паровых микроструй резко увеличивается и они заполняют все более мелкие поровые каналы. Жидкостные пробки уменьшаются, при этом основная часть жидкости движется в виде постепенно утоняющейся микропленки, которая обволакивает частицы каркаса и заполняет отдельные тупиковые поры. Скорость пара непрерывно возрастает. Вследствие резкого сужения и искривления каналов, прорыва пара в каналы при образовании пузырьков в заполненных ранее жидкостью порах происходит непрерывное разрушение и образование тонких жидкостных перемычек. Затем микропленка жидкости на стенках каналов постепенно испаряется и утоняется, жидкостные перемычки также уменьшаются и разрушаются. Высокоскоростной поток пара сначала уменьшает жидкостную микропленку по поверхности частиц, а затем распределяет по углам поровых каналов в области контакта частиц и тем самым препятствует сворачиванию микропленки под действием капиллярных сил и давления на локальных местах ухудшенной смачиваемости до полного ее испарения, чем достигается очень малая толщина микропленки жидкости перед завершением ее испарения. Давление в двухфазном потоке быстро понижается, а вместе с ним понижается и температура его паровой фазы, которая на любой стадии течения двухфазного потока равна локальной температуре насыщения. [c.82]

Распределе1ше температуры по толщине пористой стенки. Часть из полученных экспериментальных данных по распределению температуры пористого металла по высоте стенки (точки) приведена на рис. 6,13 (параметры соответствующих режимов указаны в табл. 6.2). Результаты на каждом рисунке относятся к сериям измерений с постоянными массовыми расходами охладителя. Нумерация кривых соответствует последовательности измерений. Слева от оси ординат соответствующими значками указаны значения температуры насыщения при давлении перед образцом. [c.145]

Обмотка синхронизации трехфазная, петлевая, двухслойная, соединение фаз звездой без нулевого провода. Число пазов нечетное (обычно 15). Форма пазов статора и ротора показана на рис. 7.1, а, б, в. Скос пазов статора и ротора встречный. Особенности конструкции КВТ показаны на рис. 7.1, г, д, е. Магнитные материалы различны в зависимости от степени насыщения и механической прочности. Для ротора КВТ применяется сплав марки 494Ф2 толщиной 0,35 мм для статора — электротехническая сталь Э-13 толщиной 0,35 мм. Статор и ротор сельсина, а также боковые тороиды КВТ выполняются из пермаллоя 50Н толщиной 0,35 мм. Обмоточный провод сельсина и КВТ круглый, марки ПЭТВ с фторопластовой изоляцией. [c.203]

Наиболее распространены графитовые тигли с водяным охлаждением боковых стенок и охлаждением дна тепловым излучением. Слив металла из тигля производят через носок путем наклона тигля на 90 - 100°. Графитовые тигли вытачивают из целой заготовки или формуют металлический кожух графитовыми блоками. В первом случае толщина боковой стенки составляет 20 - 60 мм, дна -до 100 мм. В результате плавки в графитовых тиглях, несмотря на наличие гарнисажа, происходит некоторое насыщение металла углеродом, вследствие этого понижается пластичность металла. Перспективно применение для плавки титановых сплавов металлических гарнисажных тиглей. Однако оно сдерживается из-за отсутс-вия радиального решения вопроса взрывобезопасности печей, оборудованных металлическими тиглями с водяным охлаждением. [c.312]

Так как вдали от насыщения р практически пропорционально Я, то отношение а Н является характерным для данного вещества. Отнесенное к 1 толщины образца это отношение называется постоянной Верде. [c.398]

Р 41. Теплоемкость. Теплоемкость нонасыщепных пленок гелия на крокусе измерялась Фредериксом [173] в Лейдене. Ряд кривых теплоемкости для различных толщин приведен на фиг. 101. Высказывалось иредноложение, что благодаря очень сильному сжатию на поверхности твердого основания пленка в действительности гораздо более плотна и значения толщин, приводимые автором, следует пересчитать прн допущении, что первые четыре атомных слоя образовывают один сжатый слой. Интересно отметить, что теплоемкость этих первых четырех слоев не имеет аномалии, тогда как при больших толщинах пленки в величине ее теплоемкости возникают заметные аномалии, которые растут с насыщением и сдвигаются к более высоким температурам. [c.873]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...