Диаграмма Масса приведенная

Сумма приведенных моментов инерции всех участков трансмиссии, двигателя и исполнительного органа определяет суммарный приведенный момент инерции мащины, являющийся важной характеристикой привода машины. Кроме того, на динамику машины оказывает влияние не только величина приведенных масс, но и распределение их вдоль упругой трансмиссии. Правильная расчетная схема должна быть построена так, чтобы это распределение не было нарушено. В этом отношении большую помощь может оказать график, показывающий распределение приведенных масс вдоль эквивалентного вала, который будем называть диаграммой масс. [c.13]

При большой равномерности хода машин и, следовательно, при малых значениях б точка О3 пересечения крайних касательных получается обычно за пределами чертежа. Для определения приведенной массы маховика в этом случае поступаем так. По-прежнему проводим к диаграмме масс и работ крайние касательные под вычисленными по формулам (59) углами и Фтт- Отмечаем их [c.239]

Максвелла-Кремоны диаграмма - Построение 144 Максвелла-Мора формула 151 Малинина метод 256 Манометры с пружиной Бурдона — Пример расчета на жесткость 217 Маркировка деталей машин Влияние на выносливость 465 Масса приведенная консольной балки — Пример определения 400 [c.547]

Рассмотрим методы анализа упругих систем на примере привода цепного рабочего органа многоковшового экскаватора с электрическим многомоторным приводом. Построим для приведенной на рис. 50 кинематической схемы диаграмму масс. Число степеней свободы рассматриваемой упругой системы соответствует количеству независимых координат, определяющих положение всех масс системы. [c.103]

Диаграмму работ приведенных сил реакций возвратных пружин принимают за диаграмму кинетической энергии, поэтому по данным этой диаграммы и диаграмме приведенных масс для каждого положения механизма аналитически определяют скорость отскока и строят диаграмму скоростей отскока. [c.118]

Выполняется приведение масс и строится диаграмма приведенного момента инерции механизма yv(((), которая показана на рис. 4.12 повернутой на 90°. Начальное положение отмечено как нулевое. Для отсчета углов ц, принято (р = (рц = 0. [c.156]

Приведем массы звеньев механизма и построим диаграмму Уу(ф) (рис. 4.17). Затем выполним приведение силы трения F, и ее приведенный момент M, , представим графически (рис. 4.18). Важно отметить, что М,, — есть функция только координаты ф начального звена. Наконец, приведем момент электродвигателя (рис. 4.19, а) приведенный момент М, есть функция только угловой скорости ш. Запишем уравнение движения так [c.162]

Рис. 154. Зависимости движущего мо мента Мд, момента сил сопротивления и момента инерции приведенных масс от угла поворота звена приведения а) — диаграммы движущего момента и момента сил сопротивления б) — диаграмма момента инерции звена приведения.

Академиком И. И. Артоболевским в 1947 г. предложен принципиально точный метод определения маховых масс, не требующий построения диаграммы кинетической энергии, использующий лишь диаграмму приведенных моментов М (<р) за цикл. [c.379]

Следовательно, пользуясь понятиями о приведенной массе или приведенном моменте задаваемых сил, можно построить две диаграммы одну, представляющую собой зависимость между приведенным моментом инерции механизма и углом ф поворота звена приведения, и другую, представляющую собой зависимость между кинетической энергией механизма и тем же углом поворота. [c.382]

Приведенные на рис. 140—178 параметрические диаграммы жаростойкости основаны на использовании параболической зависимости удельной потери массы металла (стали, сплава) g от времени окисления 1 [c.288]

Для построения такой диаграммы детали и узлы трансмиссии привода машины необходимо разделить на характерные участки (с приблизительно постоянной по длине участка жесткостью сечений и более или менее равномерным распределением массы). Определив для каждого участка приведенную жесткость, следует отметить эти участки на схеме эквивалентного вала, после чего для каждого из них построить прямоугольник, площадь которого [c.13]

Графическое решение уравнения (50) производится при помощи особой диаграммы — диаграммы приведенных масс и избыточных работ. Для ее построения помещаем (рис. 157) одну под другой диаграммы приведенных масс ра -Ь рз = Рз з (рис. 157, а) и избыточных работ (рис. 157, б). Дальше выбираем оси Л и Р2+3 с началом О1 (рис. 157, в). На ось Л ,,6 сносим ординаты избыточных работ, а на ось р2 .з — ординаты приведенных масс (взаимное соответствие точек диаграммы Ь с точками диаграммы а и б показано на рис. 157 линиями). Как видим, в итоге такого построения на диаграмме приведенных масс и работ получается два овала 0123456 и 6789101112. [c.236]

Диаграмма кинетической энергии механизма. Если все силы движущие и силы сопротивления в механизме будут приведены к точке приведения или звену приведения, то задача о движении всего механизма сводится к задаче о движении его звена приведения АВ (фиг. 185) — ведущего звена, находящегося под действием приведённой движущей силы и приведённой силы сопротивления Р ,, в точке В которого сосредоточена приведённая масса шр. [c.65]

Ориентировочная диаграмма состояния Сг—Pb приведена в работе [1] и показана на рис. 78. Диаграмма характеризуется отсутствием промежуточных фаз и существованием несмешиваемости в жидком состоянии. Однако температура монотектической реакции 1470 С, приведенная на рис. 78 по справочнику [X], является заниженной, из-за использования Сг низкой чистоты (температура плавления С г приводится равной 1550 °С, что на 300 °С ниже истинной). Тип нонвариантной реакции при температуре -327 °С не установлен. Растворимость Сг в жидком РЬ в интервале температур 900—1200 С (чистота Сг и РЬ составляла 99,96 и 99,9 % (по массе) соответственно) приведена ниже по данным работы [2] [c.156]

Результаты исследования диаграммы состояния Сг—Pt приведены в работах [X, Ш, 1—3] и обобщены в работе [4]. Фазовая диаграмма, приведенная на рис. 81 по данным работы [4], основана на данных работ [1, 2], в которых исследование проведено методами рентгеновского, металлографического, микрорентгеноспектрального анализов и электронной микроскопии. В работе [1] использовали Сг и Pt чистотой 99,999 и 99,9 % (по массе) соответственно. Главными неметаллическими примесями были Н и О, содержание которых [c.161]

Диаграмма состояния s—Rb изучена в работе [1] методом дифференциального термического анализа и приведена на рис. 120. Сплавы s с Rb получали из компонентов чистотой 99,99 % по массе) в никелевых тиглях в среде Аг [1], либо в стеклянных ампу лах в вакууме [2]. Установлено, что s и Rb полностью смешиваются в жидком и твердом состояниях. Кривые ликвидуса и солидуса имеют минимум при температуре 9,7 °С и содержании Rb 47 % (ат.). Согласно термодинамическим расчетам, приведенным в работе f3l, [c.222]

Из сравнения диаграмм циклов, приведенных на рис. 4.21, б и 4.25, б, следует, что замкнутый цикл ГТУ принципиально не отличается от открытого цикла. Однако начальное давление р в цикле может быть существенно выше атмосферного, что приводит к некоторому увеличению металлоемкости установки. Вместе с тем в ЗГТУ можно получать значительные мощности при небольших диаметрах проточных частей компрессоров и турбин и меньших поверхностях теплообмена в регенераторе, чем в ГТУ открытого цикла. При использовании любого топлива, даже угольной пыли, ЗГТУ работают на чистом рабочем теле, но размеры и масса подогревателя получаются большими. Следует отметить, что ЗГТУ на органическом топливе в стационарном энергомашиностроении распространения не получили их применение значительно более эффективно в циклах с ядерным реактором как подогревателем. [c.207]

Навье первым ввел предположение о бесконечной длине шатуна. Через десять лет Кориолис при исследовании паровой машины воспользовался графическим методом. Он построил при этом первую диаграмму прикладной механики — диаграмму касательных усилий, за которой последовали диаграмма работ и диаграмма переменных приведенных масс звеньев кривошипно-ползун-ного механизма, без учета массы шатуна. [c.31]

Впервые графические методы исследования были применены к решению задачи динамики в мемуаре Кориолиса О влиянии момента инерции балансира паровой машины и ее средней скорости на регулярность вращательного движения, сообщаемого маховику возвратнопоступательным движением поршня (1832). В отношении расчета маховика исследование Кориолиса (построившего диаграмму касательных усилий, диаграмму работ и диаграмму переменных приведенных масс поршня и коромысла) было продолжено Мореном, Портером, Радингером и Виттенбауэром. О работах по графической статике и графической динамике Прелля, Жуковского и Виттен-бауэра упоминалось выше. [c.152]

На основании вышеуказанного, построив диаграмму масс и работ без учета маховика (рис. 157, б), проводим к ней крайние касательные при помощи рейсшины, настроенной на углы и Фтш-Пересечение этих касательных в точке О3 и определит искомую приведенную массу маховика в виде отрезка О2О3 в масштабе приведенных масс т. е. действительное значение этой массы будет [c.239]

Диаграмма состояния Си—Fe (рис. 132) построена в работе [1] но данным калориметрического анализа и термодинамического расчет. Для получения сплавов использовали Fe чистотой 99,96 % (по массс и Си чистотой 99,98 % (по массе). Приведенные результаты согласуются с данными работ [2, 3], в которых определены температур ликвидуса и солидуса системы методом термического анализа, и данными работы [4] по определению границ растворимости в твердо i состоянии. Температуры плавления Си и Fe, а также температур патиморфных превращений в Fe скорректированы согласно существ ющему стандарту. [c.240]

Выше упоминалось о значении работ Г. Кориолиса для развития динамики машин. Следует отметить также, что Кориолис ввел в нее графические методы исследования он впервые построил диаграмму касательных усилий, диаграмму работ и диаграмму переменных приведенных масс поршня и коромыс- [c.202]

Часть диаграммы состояния Sn—Ti (см. М. Хансен и К. Андерко, т. II, рис. 657а) со стороны Ti бьша уточнена в работах [1—5]. Подтверждено [1] подавление перехода при добавлении Sn. Опыты в работе [1] проводили на сплавах, полученных плавкой во взвешенном состоянии [2]. Измерения электросопротивления, его температурного коэффициента и изучение микроструктуры закаленных сплавов показали присутствие минимума при 6,52% (ат.) Sn и 842° С [1 ], в то время как по данным [3] он находится при 5% (ат.) Sn и 860° С (в работе [3] использовали методы твердости, дифференциального термического и металлографического анализов сплавов, получавшихся дуговой плавкой или спеканием порошков). Авторы исследования [1 ], расширившие данные работы [3] и другие (см. М. Хансен и К. Андерко, т. II) за счет большего приближения к равновесию сплавов, полученных плавкой во взвешенном состоянии, подтвердили результаты работы, цитированной М. Хансеном и К. Андерко (см. т. II [9]). Исследование [4] влияния Sn в количестве до 4,3% (ат.) [10% (по массе)] на свойства Ti ясно продемонстрировало стабилизацию -модификации под действием Sn, которое снижает температуру iia перехода (это, конечно, подтверждает и существование эвтектоидного превращения на диаграмме состояния, приведенной М. Хансеном и К. Андерко (см. т. II [7]). В работе [1 ] вплоть до 25% (ат.) Sn обнаружен непрерывный ряд твердых растворов между (a-Ti) и TisSn (у-фаза). Однако при 890° С происходит перитектоидная реакция (a-Ti) ( —Ti) + у [3]. При исследовании влияния Н на период решетки сплавов Ti—Sn в работе [5] обнаружено, что между 6 и 12% (ат.) Sn период с решетки a-Ti возрастает. Это указывает на возможность растворения 12% (ат.) Sn в твердом растворе на основе a-Ti, а не—-9,5% (ат.) Sn, как сообщалось в работе [3] и М. Хансеном и К. Андерко (см. т. II [4, 5, 7]). [c.424]

На рис. П7 представлена кривая силы инерции Р,кл2 поступательно движущихся масс, приведенных к оси клапана. По этой кривой при выбранном значении К строят кривую ab необходимых сил упругости пружины Рцр = АГР/КЛ2 при движении толкателя с отрица-teльным ускорением. С помощью диаграммы подъема Л л клапана кривую Рдр = /(фр) перестраивают в координаты / р — Рцр (деформация пружины — сила упругости пружины), как показано на рис. 117. Полученная кривая а Ь"с" представляет собой зависимость необходимой силы угфугости пружины от высоты подъема клапана, т. е. необходимую характеристику пружины (для выпуклого кулачка с плоским [c.306]

Дано = 0,05 м, = 0,25 м, координата центра масс S шатуна = = 0,10 м, диаметр цилиндра Dj = 0,13 м, диаметр штока Dj = 0,11 м, масса шатуна = 1,8 кг. масса поршня = 2,2 кг, момент инерции шатуна относительно оси, проходящей через его центр масс S, равен = 0,025 кгм , момент инерции кривошипа вместе с приведенными к нему массами звеньев редуктора и ротора электромотора / == 0,07 кгм . Давление газа на поршень задано индикаторной диаграммой (рис. 92, б) максимальное давление на поршень в первой ступени = 22,5 hI m , максимальное давление на поршень во второй сту- [c.166]

Рис. 93. Расчет маховика для двухступенчатого компрессора по Виттенбауэру о) схема механизма-и повернутые планы скоростей б) индикаторная диаграмма в) графики приведенных моментов сил сопротивления и движущих сил г) график приведенного момента инерции от масс ведомых звеньев механизма d) график изменения кинетической энергии е) диаграмма Виггенбауэра ж) лучи О—/ и О—И, проведенные под наибольшим и наименьшим углами.

Далее, так как нам известны массы и моменты инерции всех звеньев механизмов машиш1, кроме момента инерции махового колеса, величину которого мы и должны найти, то нами может быть определено только изменение приведенного момента инерции звеньев механизма (см. формулу (19.18)). Таким образом, не зная момента инерции маховика и величи 1ы кинетической энергии, накопленной механизмом или машиной за время их разбега, нельзя построить диаграмму Т — Т (ф), а можно построить только диаграмму АГ = АТ (ф). Переменную величину АУ определяют по заданным моментам инерции и массам звеньев с помощью планов скоростей механизмов (см. 71). [c.387]

Решают данную задачу с использованием диаграмм Виттен-бауэра энергия—масса. Построение диаграмм связано с расчетами приведенного момента инерции механизма и приведенных сил (моментов) полезного сопротивления для различных положений ведущего звена. Эти расчеты представляют собой многократно повторяющиеся вычисления по одним и тем же достаточно громоздки.м формулам. [c.94]

Решение. На основании исследований, сделанных в задачах 11.1 и 11.3, строим диаграмму энергомасс (рис. 12.4) с учетом приведенного момента инерции от поступательно-движущихся масс кулисы (без учета момента инерции звена приведения кинетической энергии маховика и звена приведения в начальный момент цикла движения Ео). [c.190]

Так как момент инерции махового колеса неизвестен, то диаграмма энергомасс, т. е. диаграмма Т == T J ), устанавливающая связь между кинетической энергией Т и полной величиной приведенного момента инерции J звеньев мех анизма, не может быть построена изменение приведенного момента инерции AJn звеньев механизма по заданным моментам инерции и массам всех звеньев механизма, кроме момента инерции маховика, может быть определено. Таким образом, не зная полной величины приведенного момента инерции Уп и величины Тр кинетической энергии, накопленной машиной за период разбега, нельзя построить диаграмму Т = = Т (ср) однако по заданным диаграммам Мп. д == Мп, д ( f) и Мп. с = = Мп. (tp) изменения приведенных момента М . д движущих сил и момента Мп. с сил сопротивления можно построить диаграмму [c.391]

Определение скоростей и ускорений движения механизма. Скорости движения точки в приведения могут быть определены, если построить диаграмму изменения кинетической энергии Т в функции приведённой массы ntfj, т. е. диаграмму Т= firn ). Для зюго по оси ординат (фиг. 187) откладывают в выбранном масштабе значения кинетической энергии Т с диаграммы кинетической [c.67]

Диаграмма состояния Со—Sn, приведенная на рис. 40, построена по данным работы [1J с учетом данных работ [2, 3]. Исследование проводили методами термического, рентгенографического и микро-структурного анализов, а также измерением микротвердости [1]. Для получения сплавов использовали Со и Sn чистотой 99,99 и 99,999 % (по массе) соответственно. В системе подтверждено существование трех промежуточных фаз Соз8п2 (у), oSn и oSn2. Фаза у плавится конгруэнтно при -1230 °С (в работе [X] приводится -1170 °С), а две другие фазы образуются по перитектическим реакциям [ 1 ] [c.86]

Диаграмма состояния r—Sb (рис. 88) построена в работе (11 на основании обобщения данных исследований [2—4]. Ликвидус сисц мь, приведен по данным работы 12], в которой исследование было прсше-дено методами термического и микроструктурного анализов. Так .ак в работе [2] был использован Сг недостаточно высокой чистоты — 98,97 % (по массе) с температурой плавления 1553 °С (вм..что 1863 °С), кривая ликвидуса в области концентраций 0—30 % (ат.) Sb была скорректирована в соответствии с истинной температурой пл )в-ления Сг. [c.174]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...