Сравнение циклов по диаграмме

СРАВНЕНИЕ ЦИКЛОВ ПО ДИАГРАММЕ S-T [c.201]

В разделе Сравнение циклов двигателей внутреннего сгорания следовало бы привести также метод сравнения циклов Мартыновского, а не только один метод сравнения циклов (по отдельным площадкам диаграммы Т—s), приведенный в учебнике и впервые изложенный еще в учебнике Саткевича в 1912 г. Хотя надо сказать, что в учебнике А. М. Литвина несколько слов говорится о среднеинтегральной температуре, но только без практического использования ее. [c.347]

При начальном давлении ртутного пара 15 ата к. п. д. ртутно-водяного цикла по схеме (фиг. 34) достигает 61,7 /q. Для сравнения на фиг. 35 приведена Т—5-диаграмма парового цикла одной из лучших уста [c.42]

При построении индикаторной диаграммы для более наглядного представления масштаб объемов в каждом последующем цикле по сравнению с предыдущим увеличен в 4 раза. [c.18]

В последней строке таблицы показана в процентах работа цикла по сравнению с начальной при повышении температуры в камере на pv- и Г -диаграмме ясно видно, как меняется при этом цикл. [c.90]

Условиям обратимости удовлетворяет не только цикл Карно (1-2-3-4-1), но и цикл Г-2 -3 -4 -Г, изображенный условно в той же Т, -диаграмме (рис. 2-3). В цикле Г-2 -3 -4 -Г отсутствуют адиабатные изоэнтропные процессы, переводящие рабочее тело от температурного уровня Гг к Гх и обратно. Изменение температур рабочего тела в цикле 1 -2 -3 -4 -Г реализуется путем внутреннего теплообмена — регенерацией тепла. Этот цикл обладает той же эффективностью, что и цикл Карно, в том случае, если процессы регенеративного охлаждения 2 -3 и регенеративного подогрева 4 -Г в Г, 5-диаграмме состояния будут изображаться эквидистантными линиями. Ниже будут подробно рассмотрены практические преимущества регенеративного цикла по сравнению с циклом Карно, реализуемым адиабатными процессами. [c.36]

В реактивном сопле. На рис. 14.4 представлена схема и изменение параметров по тракту двигателя. Идеальный цикл этого двигателя по сравнению с прямоточным двигателем дополняется процессами, идущими в компрессоре и турбине (рис. 14.5). На р—о-диаграмме процесс а-/сжатие в дис узоре процесс /-с —сжатие в компрессоре процесс г-2 — расширение в турбине 2-е — расширение в реактивном сопле. Общая степень повышения давления я == [c.172]

Сравнение обратимых циклов производят по их термическим к. п. д. Для этого необходимо располагать значениями подведенной и отведенной теплоты, вычисление которых бывает часто связано с известными трудностями. Вместо удельной теплоты иногда рассматривают эквивалентную ей площадь на диаграмме Ts. [c.229]

Влияние степени перегрева пара, т. е. увеличения начальной температуры пара по сравнению с температурой насыщенного пара при заданном давлении пара pi, на термический к. п. д. цикла легко выясняется при помощи Т—S диаграммы. [c.437]

Покажем, что цикл Карно имеет наибольший термический к. п. д. по сравнению с любым другим циклом в данном интервале температур и Га- Для доказательства сравним в T—s-диаграмме (см. рис. 12, б) цикл Карно 1—2—3—4—1 с произвольным циклом а—Ь—с—d—а (показан пунктиром), проходящим между теми же температурными границами. [c.53]

Благодаря статистическому анализу результатов усталостных испытаний сплавов удается выявить некоторые закономерности усталостных свойств титана, которые не удается раскрыть при обычном определении среднего предела выносливости. Следует отметить, что большой разброс данных при циклических испытаниях сплавов заставляет строить полные вероятностные кривые не только для определения гарантированного предела выносливости металла с заданной надежностью (вероятностью) неразрушения, но даже при выборе сплава, так как по средним значениям предела выносливости (при Р-, = Б0 %) может быть выбран один сплав, а по вероятности неразрушения 99,9 % —другой сплав из-за меньшего разброса данных по его долговечности. При статистическом анализе более точно можно подобрать и математическую форму кривой усталости в координатах а—1дЛ/, что дает более точные сведения о пределе выносливости при большом количестве циклов нагружения. Например, при сравнении крупных поковок из сплавов ПТ-ЗВ и ВТ6 среднее значение предела выносливости у первого оказалось на 20 МПа выше, что находится в пределах разброса данных при построении полных вероятностных диаграмм из этих сплавов выяснилось, что сплав ВТ6 по пределу выносливости с вероятностью неразрушения 99,9 % при Л/= 10 цикл превосходит сплав ПТ-ЗВ более чем на 70 МПа. Статистический анализ позволил определить предел выносливости сплава ВТЗ-1 при если при Л/=10 цикл средние пределы были равны 430, 320, 197 МПа (соответственно для гладких образцов и надрезанных при а. =1,4 и . = 2,36), то при N- °° пределы выносливости оказались равными только 312, 217 и 72 МПа [96]. [c.142]

Результаты соответствующих расчетов иллюстрируются рис. 7.52, причем на рис. 7.52, а показано изменение диаграммы циклического деформирования (гз — 63) в процессе стабилизации цикла, характеризующее своеобразное упрочнение среды (точнее, компенсацию начального разупрочнения по сравнению с диаграммой пропорционального нагружения из-за влияния гх). Соответствующая траектория деформации дана на рис 7.52, 6. Одновременно с отмеченным уменьшением размахов деформации Сз происходит накопление деформации 61. Величина накопленной в процессе стабилизации цикла деформации е определяется значениями параметров г и г (рис. 7.52, в). Заштрихованная область на рисунке отвечает таким значениям этих параметров, при которых рост щ по числу циклов не ограничен. Внешняя граница области отвечает условию предельного равновесия элемента объема [c.225]

Для того чтобы увеличить термический к. п. д. цикла Ренкина, применяют так называемый перегрев пара в специальном элементе котла — пароперегревателе ПП на рис. 11-5), где пар нагревается до температуры, превышающей температуру насыщения при данном давлении р . Цикл Ренкина с перегретым паром в Т, s-диаграмме показав на рис. 11-6. В этом случае средняя температура подвода тепла увеличивается по сравнению с температурой подвода тепла в цикле без перегрева и, следовательно, термический к. п. д. цикла возрастает. [c.361]

Карно, осуществляемого в том же интервале температур это следует из У, s-диаграммы, приведенной на рис. 11-26. Однако прп этом термический к. п. д. цикла Ренкина заметно возрастает (по сравнению с циклом без регенерации). [c.390]

Термический к. п. д. цикла. Рассмотрим сначала турбину без промежуточного перегрева пара. Зная параметры рабочего тела перед турбиной и за нею, определим значение термического к. п. д. цикла т (о для номинального режима. Для упрощения будем предполагать неизменным при всех режимах давление рк за турбиной. Уменьшенному расходу пара соответствует пониженное давление pi перед соплами первой ступени. Процесс расширения в /s-диаграмме смещается при этом вправо. Изоэнтропийный перепад энтальпий уменьшается по сравнению с номинальным режимом на величину АЯ. К. п. д. идеальной ПТУ с дроссельным парораспределением при новом режиме равен [c.134]

Испытания по определению сопротивления распространению усталостных трещин в биметалле № 1 (табл. 5.1) проводили по схеме трехточечного изгиба на образцах с боковой плакировкой (см. рис. 5.6). На рис. 5.25 представлены зависимости скорости роста трещины от амплитуды КИН для образцов толщиной 10, 20 и 40 мм с коэффициентом плакирования, равным 0,4, 0,2 и 0,12 соответственно. Результаты экспериментальных данных аппроксимированы прямыми линиями с точкой перелома примерно при df/dN = 10 мм/цикл. Плакированный материал имеет повышенное сопротивление разрушению при циклическом нагружении по сравнению с материалом основы, так как кривая для биметалла смещена в область более высоких значении АК в среднем на 8...20 %. Использование зависимостей (5.2) и (5.3) позволило получить диаграммы циклического разрушения отдельно для составляющих композиции (см. рис. 5.25, а, б). Кривая для плакирующего слоя (см. рис. 5.25, а) смещена вправо по оси АК в среднем на 40 %, чем и следует объяснить повышение трещиностойкости данного материала с наплавкой. Для образцов толщиной 20 мм (П = 0,2) данный эффект проявляется менее значительно (см. рис. 5.25, б) и при толщине 40 мм (П = 0,12) практически отсутствует (см. рис. 5.25, в). [c.142]

С ростом температуры параметр т уменьшается быстрее чем параметр /Иу, следовательно увеличивается роль статического повреждения по сравнению с усталостным, что сказывается на форме диаграммы предельных напряжений при асимметричном цикле. [c.218]

Эта диаграмма выявляет зависимость предела выносливости от асимметрии цикла. Она позволяет шире анализировать влияние различных конструктивных и технологических факторов (например, концентрации напряжений) на усталость данной детали по сравнению со стандартным образцом. Диаграмма может оказаться полезной при разработке методов расчета детали на усталость по расчетному нагрузочному режиму. [c.161]

Вследствие того что удельный объем жидкой воды (и =0,001 м /кг) весьма мал по сравнению с объемом пара при давлении рг, линия 3—О на ро-диаграмме (рис. 12-2,а) практически сливается с осью ординат. Поэтому за диаграмму цикла Ренкина можно принять диаграмму, изображенную на рис. 12-4,0. [c.165]

Такого рода установка называется парокомпрессионной, так как в ней сжатие влажного пара осуществляется при помощи компрессора. Рассмотренный цикл отличается от обратного цикла Карно только тем, что охлаждение хладоагента от температуры до температуры Т , вместо обратимой адиабаты расширения в детандере 1-А в Т, s-диаграмме на рис. 13-10) происходит по необратимой адиабате расширения в дроссельном вентиле 1-2. Необратимость процесса дросселирования приводит к некоторому уменьшению холодо-производительности цикла по сравнению с обратным циклом Карно. В самом деле, из рис. 13-10 видно, что количество тепла д2, отбираемого от холодного [c.436]

Из ру-диаграммы видно, что при одинаковой степени сжатия максимальное давление в цикле с подводом тепла при постоянном объеме значительно выше, чем в цикле с ПОДВОДОМ тепла при постоянном давлении (точки 5 и 3 ). По условиям прочности максимальное давление в цилиндре определяет массу двигателя, поэтому больший интерес представляет сравнение этих циклов при одинаковых максимальных давлениях, когда общей у них является точка 3 (циклы 1—2 —3—4 и 1—2—3— —4). По изохоре 2 —3 подводится меньше тепла чем по изобаре 2—3. Отведенное тепло у обоих циклов по-прежнему одинаково. Следовательно, при одном и то-м же максимальном давлении в цилиндре термический КПД цикла с подводом тепла при постоянном давлении выше термического КПД цикла с подводом тепла при постоянном объеме. [c.265]

Анализ циклов посредством сравнения соответствующих площадок диаграммы. Построения адиабаты н политропы по способу Толле. Об энтальпии, свободной энергии и изобарном потенциале.. Теорема Нернста. О взглядах Больцмана на второй закон термодинамики. Вывод формулы 8 = к пШ. Учебник Саткевича, 1912 г, [c.211]

Существует три графических метода оравнения циклов двигателей с применением диаграммы Т—з. Впервые графический метод сравнения циклов в русских учебниках по термодинамике был дан в учебнике Мерцалова (1901). Но в учебнике Мерцалова этот метод применялся не только при сравнении циклов, но и при исследовании свойств и особенностей отдельных циклов. Этот раздел курса термодинамики в учебнике Мерцалова является по существу основой общей теории циклов. [c.470]

Если изобразить на Т—5-диаграмме (рис. 17.7) совокупность циклов, имеющих одинаковое значение х = ТУТ , а следовательно, и одинаковые р и г ,, то согласно уравнению (17.4) наибольшим эффективным к. п. д. будет обладать тот цикл, у которого отношение Т Тг = г/, а соответственно и УрасшИ сж максимальное, т. е. наиболее широкий цикл 123 " 4" 1. Следовательно, циклы с равными термическими к. п. д. имеют тем больший эффективный к. п. д., чем выше максимальная температура цикла, или, что в данных условиях то же самое, чем больще работа расширения по сравнению с работой сжатия. [c.551]

Из-за сложности создания детандера, работающего на влажном паре, и малой получаемой работы расширительную машину заменяют регулирующим дроссельным вентилем ДВ или каким-либо другим устройством (диафрагмой, капиллярной трубкой), в котором хладагент после конденсатора дросселируется с понижением давления и температуры (процесс 3-4). Поскольку процесс дросселирования является необратимым, на Т — s-диаграмме он показан условно штриховой кривой h = onst. Необратимость дросселирования приводит к уменьшению хладопроизводительности установки по сравнению с циклом Карно на величину Aq = пл. 4 4а3 4 и снижению холодильного коэффициента. Несмотря на это применение дросселирования хладагента является простым и удобным [c.134]

Обозначим число станков-дублеров в линии через т. Из сравнения Qj с Qmin видно, что при простейшем структурном варианте (однопоточная линия с жесткой связью из четырех станков) даже две параллельные линии с независимой работой не обеспечат требуемый уровень производительности. Поэтому формирование конкурирующих вариантов и расчет ожидаемой производительности начинаем с линии из пяти станков q = 5). Диаграмма длительности цикла обработки по рабочим позициям (/—V) приведена на рис. 8.7, а. [c.226]

Другая схема реализации временной диаграммы с равномерным циклом показана на рис. 4. Генератор пилообразного напряжетш и тот же, что и на рис. 2, а моменты перехода с режима на режим задаются только знаками ими. Действительно, на участке подготовка и отрицательно, а его производная имеет положительный знак. Через контакты блоков сравнения й — О и и — О создаются цепи задания начальных условий А и Д5 (из-за недостаточного количества групп контактов в блоках сравнения здесь и в схеме рис. 3 используются по два блока одного и того же назначения). [c.22]

Другим способом реализации малоциклового нагружения с выдержками путем его программирования является использование специальных установок со следящей системой нагружения [7], на которых (рис. 4.5) форма цикла программируется задатчиком 1, использующим, например, фотоэлектронный принцип слежения. В этом случае сигнал от него на блоке сравнения 2 сопоставляется с сигналом обратной связи от динамометра или деформо-метра, поступающим туда соответственно с регистрирующего потенциометра нагрузки 3 или деформации 4, и их рассогласование через промежуточный усилитель отрабатывается электродвигателем установки 5. На двухкоординатном приборе 6 по сигналам от динамометра и деформометра регистрируется действительная диаграмма циклического деформирования при заданном режиме нагружения. [c.70]

Кривые 3 ш 4 соответствуют неизотермическому циклу с такими же скоростями деформирования в полуциклах растяжения и сжатия. Температура в пределах каждого полуцикла оставалась постоянной растяжение — 650, сжатие — 150 С и изменялась при 0 = 0. Как видно из рис. 5.13, независимо от уровня температуры в полуцикле сжатия кривые 1 и 3 практически совпадают при равных скоростях деформирования и одинаковой амплитуде необратимых деформаций. Вместе с этим был отмечен обратный эффект — влияние деформаций ползучести, развивающихся при высокой температуре, на ход кривой активного нагружения в последующем полуцикле с более низкой температурой. В этом случае в эксперименте наблюдается некоторое смещение кривой активного нагружения вниз по сравнению с неизотермическими испытаниями без выдержек. На рис. 5.14 показаны диаграммы деформирования стали Х18Н9 при неизотермическом нагружении, характерные для стабильного цикла. Нагружение осуществлялось по жесткому режиму с контролируемым законом изменения деформаций, температура изменялась в момент перехода через нуль по напряжениям от 150 до 650° С в процессе одноминутной выдержки. Кривые 1 ж 2 соответствуют циклу без выдержки, 3 и 4 — циклу с выдержкой при растяжении. Выдержка осуществлялась при 0 = onst до момента достижения заданного значения деформации. Как следует из рис. 5.14, смещение кривой 4 относительно кривой 2 составляет 10—15%. Отмеченное влияние деформаций ползучести при высокой температуре на активное нагружение при более низкой температуре может быть описано, как уже указывалось выше для изотермического случая, с использованием подходов, изложенных в главах 6, 7. [c.126]

Поскольку объемы воды весьма малы по сравнению с объемами пара (за исключением области высоких давлений), то при построении диаграммы v — р в масштабе (следует отметить, что диаграммы, изображенные на рис. 45 и 47, построены не в масштабе) кривая жидкости практически сливается с осью ординат. Она заметно отклоняется от оси ординат лишь в области давлений, близких к критическому. Поэтому без существенных неточностей 1МОЖНО пренебречь объемами воды и считать, что точки 4, 5 1 (рис. 47 и 50), соответствующие разным состояниям воды, лежат на оси ординат. Тогда диаграмма, изображающая ооновной цикл паросиловой установки, принимает вид, изображенный на рис. 51. [c.173]

В этом случае 7г -диaгpaммa удлинится вверх (см. рис. 9.6, а) и цикл турбореактивного двигателя осуществится по контуру А -> i > Zi > Е-> А. га-диаграмма также удлинится в направлении оси Т(см. A iZiEA на рис. 9.6, б). Из сравнения -диаграмм бес-компрессорного и турбореактивного двигателей следует вывод, что теплота, израсходованная на работу в турбореактивном двигателе, больше на величину, пропорциональную площади QZjZна рис. 9.6, б. Таким образом, его эксплуатация более эффективна, т. е. двигатель имеет больший термический КПД г),. Значение этого КПД может быть определено по методу, использованному для бес-компрессорного двигателя. [c.116]

Перепад давлений, обеспечивающий открьггие клапанов и преодоление их гидравлических сопротивлений, определяет дополнительные затраты работы по сравнению с идеальным компрессорным циклом (см. на рис. 10. 19, б заштрихованные площадки на индикаторной диаграмме). [c.264]

Для более высокого числа циклов эта формула дает лишь незначительное уменьшение точности по сравнению с предыдущей формулой при средней ошибке в расчетной величине Отп1овп порядка 0,09—0,10. Соответствующие ошибки в расчетных величинах амплитуды напряжения естественно меньше вследствие малого наклона кривых постоянной долговечности на диаграмме предельных напряжений. [c.201]

Относительный инутранний к. п. д., показывает степень использования тепла по индикаторной диаграмме по сравнению с идеальным циклом Ренкина, [c.334]

Сравним циклы с подводом тепла при постоянном объеме и при постоянном давлении при одинаковых начальных параметрах рабочего тела, чтобы выяснить какой из циклов имеет больший КПД. Такое сравнение удобно вести по 7 5-диаграмме (рис. 6.17,6), помня, что в этих координа гах изохора идет круче, чем изобара. Сначала сравним два цикла 1—2—3—4 и 1—2—3 —4 с одинаковой степенью сжатия е. Количество отведенного тепла <72 в обоих циклах одинаково (площадь 4—5—6— —/), а количество тепла подведенного по изохоре [c.265]

Таким образом, видно, что использование координат Ts делает более простым и наглядным анализ цикла Карно. Вывод уравнения для к. 11. д. цпкла значительно упрощается по сравнению с тем, что имело место при представлении этого цикла в рг -координатах. Дальше будет показано на конкретных примерах, что вообще любые циклы и процессы могут быть проанализированы более наглядно и просто в тепловых диаграммах. [c.131]

Диаграмма Т—5. Диаграмма Т—5, предложенная Бельпе-ром и Гиббсом, впервые в русских учебниках по термодинамике была приведена в учебниках Радцига (1900), Мерцалова (1901), а затем и других учебниках по термодинамике. В большинстве случаев эта диаграмма вначале применялась для изображения рассматриваемых процессов и циклов, а затем, когда были построены масштабные диаграммы Т—х для водяного пара и других веществ, она стала применяться и для числовых расчетов, в основном относящихся к определению параметров тела. Но надо заметить, что диаграмма Т—5, даже в начальной стадии своего применения, использовалась для обоснования многих положений термодинамики. Так, например, в учебниках Радцига, Мерцалова и Саткевича посредством этой диаграммы выводится формула термического к. п. д. цикла Карно и показывается, что этот коэффициент будет больше термического к. п. д. любого обратимого цикла, взятого при тех же максимальной и минимальной температурах. Применяется диаграмма Т—5 в этих учебниках и при сравнении различных циклов. Впервые в учебнике Брандта (1918) была приведена масштаб-пая диаграмма Т—х (Стодола), построенная при условии, что теплоемкость газа есть величина переменная, зависящая от температуры. [c.90]

При изображении цикла принято, что вода является абсолютно несжимаемой жидкостью. Последнее позволяет процесс сжатия воды в насосе считать происходящим по изохоре 3-4 (рис. 127, а), а на s-T — диаграмме (рис. 127, б) — рассматривать в виде точки 3, 4, лежащей на нижней пограничной кривой. Той же точкой он будет изображаться и на s-i—диаграмме (рис. 127, в). Так как удельный объем воды (линия 3-4 на у-р—диаграмме) по сравнению с объемами пара на линии расширения 1-2 чрезвычайно мал, то им в первом приближении можно пренебречь. Тогда работа, затрачиваемая на сжатие воды в насосе и численно равная на v-p — диаграмме пл. d34ed, [c.278]

Из рис. 9 видно, что пресс работает теперь по илогнои цикловой диаграмме, непрерывными двойными ходами вверх-вниз, а его производительность достигает максимального значения Qmax-Рабочий цикл установки Тр равен машинному циклу пресса Увеличение производительности установки с выносной прессформой и совмещенными вспомогательными операциями по сравнению с обычным прессом для пластмасс выразится отношением [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...