Расчет Наконечники

Расчет наконечников горе-релок начинают с определения диаметра выходного канала мундштука наименьшего номера наконечника по формуле [c.116]

В таком же порядке рассчитывают все последующие наконечники горелки ГС-3. При расчете наконечника Л о О горелки ГС-2 приняты наибольшие рабочие расходы ацетилена и кислорода равными 50 и 55 л/ч. В табл. 1 приведены основные расчетные технические характеристики и диаметры выходного канала инжекторов и мундштуков и цилиндрического канала сме- [c.123]

Аналогично расчету наконечников горелок ГС-2 и ГС-3 определяют диаметры выходного канала мундштуков и инжекторов, предельные рабочие давления и расходы кислорода и ацетилена, интервалы регулирования рабочей мощности пламени и показатели увеличения мощности наконечника Л о 00 горелки ГС-1 и Л о 8 и 9 горелки ГС-4. [c.124]

Прочность бурта ганки оценивают по напряжениям в стыке бурта со стенкой корпуса на его внутренней поверхности, назначая запас прочности согласно п. 13. Расчет наконечника см. п. 8. [c.58]

В качестве факторов при постановке планируемого эксперимента приняты следующие исходные данные расчета индуктора В Фd + Фl ) aтl — эквивалентная индукция, полученная в предположении, что весь поток воздушного зазора проходит через поверхность полюсного наконечника Dp — наружный диа- [c.105]

Таким образом, при испытании любым остроконечным коническим или пирамидальным наконечником, а также по методу одностороннего сплющивания конических образцов твердость, вычисленная как удельная работа деформации в виде отношения работы деформирования к объему отпечатка, совпадает с твердостью, рассчитанной как среднее удельное давление в виде отношения вертикальной нагрузки к площади проекции отпечатка. Иначе говоря, твердость можно рассматривать и как среднее удельное давление, и как среднюю удельную работу деформирования. Первый способ удобен при измерении статической твердости, когда измеряется нагрузка, а второй — при расчете динамической твердости, когда известна энергия удара [30, 62]. [c.38]

По мнению автора работы [62], единственно правильным способом расчета статической твердости является вычисление ее в виде отношения вертикальной нагрузки к площади проекции соприкосновения наконечника с испытуемым телом, что позволяет рассматривать твердость как среднее контактное давление. Такой способ равнозначен расчету динамической твердости для пирамидальных и конических наконечников в виде отношения энергии удара к объему отпечатка. [c.40]

Представленные в сборнике результаты расчета влияния излучения посторонних источников при тепловых методах контроля и экспериментальные данные по чувствительности приемников излучения в зависимости от температуры среды и фоновой засветки позволяют учесть влияние излучения посторонних источников при измерении температуры, когда их интенсивность в несколько раз превышает полезный сигнал. Даны результаты исследования по оптимизации магнитных свойств и кристаллической структуры железо-кобальтовых сплавов, используемых в качестве материалов для полюсных наконечников в электромагнитах с высокой однородностью поля. Рассчитана оптимальная конфигурация проводников с током для коррекции поля в электромагнитах радиоспектрометров ядерного магнитного резонанса, показана возможность изготовления системы коррекции в виде плоских проводников с током. [c.4]

В таблице приведено распределение поля в центре зазора для тех же полюсных наконечников. Экспериментальные исследования распределения магнитного поля вблизи зеркала полюсного наконечника показали, что в месте перехода от зеркала к боковой поверхности наблюдается резкое возрастание индукции магнитного поля [4]. Чем больше это возрастание, тем хуже однородность поля от данной формы. Эта закономерность наблюдается и при наших расчетах. [c.228]

Приводятся результаты расчета на ЭВМ типа ЕС магнитного поля, создаваемого разными формами полюсных наконечников электромагнита. На основе полученных результатов даны рекомендации по улучшению однородности поля в воздушном зазоре. [c.240]

Результаты расчетов следует округлять с точностью до Q, мм. Угол 40° между образующими базовых наконечников выбран [c.274]

Нулевые головки могут применяться и при непрерывных измерениях, когда поверхность эталонной детали и эквидистантную к ней поверхность удается задать аналитически. Однако для сложных аналитически заданных поверхностей расчет соответствующих программных движений измерительного наконечника представляет собой трудоемкую задачу. Тем не менее в ряде случаев (например, при непрерывном измерении эвольвентных зубчатых колес) такой подход оказывается достаточно эффективным. [c.291]

На рис. 70 показаны схемы для расчета координат центров наклонных отверстий при различных положениях детали и шарового наконечника, где L — расстояние от рабочей плоскости планшайбы до центра шарового наконечника О — наружный диаметр детали а — расстояние от основания детали до центра отверстия, измеренное по наружной поверхности детали 0 — центр вращения планшайбы в го- [c.351]

В электроконтактном датчике рабочая пружина создает усилие Рц, необходимое для преодоления сил трения и веса подвижных частей датчика и создания необходимого измерительного усилия Ри. Рассмотрим методику расчета пружины для датчика со схемой, представленной на рис. 82. На шток с измерительным наконечником этого датчика действуют следующие силы [13] [c.192]

Кроме того, средний диаметр резьбы можно измерить методом трех проволочек. Этот метод заключается в том, что во впадины резьбы болта по обе его стороны закладывают три точные проволочки одинакового диаметра, затем микрометром с плоским наконечником определяют расстояние М между внешними поверхностями заложенных проволочек (рис. 47). Последующим расчетом по величине этого расстояния определяют значение среднего диаметра резьбы. Этот метод измерения является, таким образом, косвенным. Три проволочки применяют для того, чтобы предотвратить перекос измерительных наконечников микрометра. [c.126]

Проверку равномерности шага зубьев цилиндрических колес производят предельной или индикаторной скобой, которыми измеряют расстояние между разноименными (правым и левым) профилями нескольких зубьев. На основании данных измерения указанного расстояния путем расчета можно определить толщину зуба. Индикаторная скоба дает возможность выявить погрешности направления оси зубьев, что невозможно выявить предельной скобой. Более точное измерение шага производят с помощью шагомера. Шагомером проверяется расстояние между одномерными профилями соседних зубьев расстояние между наконечниками шагомера устанавливают по эталону. [c.183]

Газовую сварку чугунных деталей выполняют нормальным пламенем или пламенем с небольшим избытком ацетилена. У деталей толщиной до 5 мм разделку кромок не делают, а у изделий толщиной свыше 5 мм производят разделку кромок под углом 70—90°. Диаметр прихваток 5—6 мм. После нагрева до 500—700°С в начале сварки пламя горелки устанавливают почти вертикально таким образом, чтобы ядро пламени находилось на расстоянии 2—3 мм от поверхности свариваемого металла. По мере выполнения сварки горелку наклоняют под небольшим углом. Наконечник горелки выбирают из расчета 120 дм ч ацетилена на 1 мм толщины свариваемого металла. В качестве присадки применяют чугунные прутки марки А диаметром 4, 6, 8, 10 мм и длиной 250—450 мм. Для облегчения выделения газа металл сварочной ванны необходимо непрерывно помешивать присадочным прутком. С целью удаления образовавшихся при сварке окислов и улучшения процесса сварки используют специальные флюсы. Для получения сварного соединения со свойствами, аналогичными основному металлу, следует уменьшить скорость охлаждения путем отвода пламени сварочной горелки от поверхности свариваемого металла на 50—60 мм, подогревая наплавленный металл пламенем в течение 1— [c.131]

В настоящем расчете показано, что удельное давление на прокладке (паронитовой) об, созданное нагрузкой болтов, расходуется на восприятие внутреннего давления и внешнего изгибающего момента, действующее в плоскости, нормальной плоскости разъема бугеля. Увеличение нагрузки болтов ограничено прочностью бугеля. Расчет на прочность наконечников аналогичен расчету наконечников свободных фланцев (и 34) Коэффициент местной податливости (см. табл, 37), ввиду его малости, в практических расчетах не учитывать. [c.121]

Числовой подход к решению задачи требует применения ЭВМ и поисковых методов оптимизации. При решении данного примера в качестве параметров оптимизации приняты высота полюсного наконечника hp, высота hm и ширина Ьт полюсного сердечника, высота ярма hj. Однако независимыми являются только параметры Лт и bm, так как hj жестко связан с Ьт, а Ар однозначно определяется одним из равенств а р = Одоп или,Вкр = Вдсл. Они обусловлены тем, что возникающее в процессе оптимизации стремление увеличить окно обмотки возбуждения приводит к превращению соответствующих неравенств в равенства. Все остальные исходные данные расчета индуктора с учетом предыдущих этапов расчета генератора предполагаются фиксированными. Для поиска оптимальных решений использованы градиентный метод и метод локального динамического программирования. Числовое решение рассматриваемой задачи не достигает конечной цели, т. е. не приводит к уравнениям расчета оптимальных значений параметров оптимизации. Конечную цель можно достичь только при сочетании числовых результатов с методами планирования эксперимента. При этом в качестве единичного эксперимента следует рассматривать отдельное оптимальное решение рассматриваемой задачи, полученное для конкретного набора исходных данных. В качестве факторов можно рассматривать любые независимые исходные данные. [c.105]

Существуют также электромагниты, имеющие полюсные наконечники с вогнутой поверхностью. Впервые такие наконечники для улучшения однородности поля предложил Уиметт [И], более полную теорию их дал Вотруба [65]. В рассматриваемых случаях поверхности наконечников изготавливались в виде вогнутых полусфер, при этом радиальная неоднородность поля частично компенсировалась. В целом однородность была улучшена более чем на порядок, но это было достигнуто за счет существенного (в рассматриваемом случае на 37%) снижения величины поля и усложнения процесса обработки полюсов. Развитием этой идеи является расчет и создание наконечников сложной фигурной формы, которая обеспечивает заданную конфигурацию поля в зазоре [60]. [c.222]

Хюбер и Примас предположили, что существует единственная идеальная форма полюсных наконечников, которая обеспечивает однородную плотность магнитного потока внутри ферромагнитного материала, не зависящую от величины поля. Для расчета оптимальной формы полюса принимались следующие допущения 1) влияние намагничивающих катушек пренебрежимо мало 2) граничная поверхность полюса является эквипотенциальной с выполнением условия B = onst [c.224]

Установив измерительные зазоры, включают вращение распределительного вала 8. Измерительное устройство и шлифовальный круг получают осциллирующие движения. С помощью винта настройки 30 регу/ ируют момент замыкания электрических контактов выключателя 27 с таким расчетом, чтобы включение и отключение электромагнита 34 происходило во время нахождения измерительных наконечников в контролируемом отверстии. При этом амплитуда колебаний стрелки отсчетного прибора не должна превышать одного деления шкалы. Если стрелка при осцилляции переместилась относительно нуля шкалы, ее возвращают в первоначальное положение с помощью настроечных винтов 10. [c.215]

Таким образом, конец прутка направляется между разведенными наконечниками 4 измерительной позиции 3 и далее попадает под ролик 5, который при прохождении прутка поднимается и поворачивает сидящнД с ним на одной оси флажок 7 бесконтактного выключателя S, включа-юш его реле, выдержка на котором устанавливается из расчета выдачи команды на начало цикла работы подналадчика только после гарантийного выхода всего прутка из зоны обработки. [c.250]

Проводка к счетчикам, служащим для расчета за электроэнергию, должна выполняться тщательно и без паек, входящие провода должны иметь металлическую оболочку либо должны быть проложены в трубах. Присоединение счетчиков на ток 50 а и выше должно быть произведено при помощи кaбeJ ьны.ч наконечников. [c.28]

Рассмотрим несколько примеров. Функциональная взаимозаменяемость в измерительных узлах магнитоэлектрических приборов (гальванометров, логометров) позволяет применять стандартные шкалы, что уменьшает трудоемкость сборки, так как устраняется операция градуировки прибора. Однако для этого необходимо, чтобы точность изготовления и сборки сердечника и полюсных наконечников находились в пределах, определяемых допустимой погрешностью в распределении магнитной индукции. П. И. Буловским предложен метод расчета допусков [24] на диаметры сердечника и отверстия в полюсных наконечниках и допуска на их несоосность в зависимости от величины погрешности распределения магнитной индукции, определяемой классом точности прибора. Результаты теоретических расчетов совпадают с данными, полученными экспериментальным путем. [c.375]

При обходе детали по плоскому контуру управление осуществляется по двум координатам, а при обходе по сложным пространственным кривым — по трем координатам. Для измерения деталей сложной конфигурации управление иногда производится по четырем или пяти координатам. В ряде случаев траектория измерительного наконечника программируется прямо по эталонной траектории на детали. При этом отпадает необходимость определять диаметр измерителвного наконечника для расчета эквидистантной траектории. [c.289]

На УПДС с непересекающимися осями, кроме базового отверстия в центре планшайбы, для выверки, расчетов координат, проверки точности углов наклона планшайбы используют установочный палец с шаровым наконечником. Расстояния от центра шаровой поверхности установочного пальца I до оси наклона 3 и поворота планшайбы 2, рабочей плоскости планшайбы (рис. 71, а) являются для данного [c.352]

На входе и выходе ионных пучков в магнитное поле полюсные наконечники имеют круговые срезы. Границы поля, принимаемые во внимание при расчете ионнооптических свойств масс-спектрометра, фактически являются воображаемыми линиями. В действительности магнитное [c.154]

Результаты, приведенные в табл. 4.1, показывают, что кажущаяся межслойная сдвиговая прочность зависит от геометрии образца. Отметим, что 16ч лойный образец при трехточечном изгибе, согласно расчету по уравнению (1), имеет наивысшую прочность он не подвергается межслойному разрушению. Микрофотография, приведенная на рис. 4.5, показывает разрушение от локального выпучивания вблизи зоны действия нагружающего наконечника. Микрофотографии такого же рода для 50-слойного образца при трехто- [c.199]

При выборе наконечника горелки для натрёва необходимо исходить из расчета, что на 1 мм толщины нагреваемого металла расходуется около 300 л/ч ацетилена. Целесообразнее применять многопламенные наконечники. Зона /местного нагрева должна иметь форму овала. [c.168]

Установка на ноль осуществляется следующим образпм задняя бабка устанавливается над ближайшей к шкале стеклянной пластинкой так, чтобы изображение двойного штриха (нулевого) попало в поле зрения отсчетного микроскопа передней бабки. Далее, перемещают переднюю бабку с таким расчетом, чтобы нулевой штрих шкалы совместился с изображением двойного штриха стеклянной пластинки (нулевой штрих пластинки устанавливается между изображениями штрихов). Затем, действуя микрометрическим винтом, приводят измерительные поверхности наконечников в соприкосновение и устанавливают шкалу оптиметра на нулевой отсчет. [c.125]

Лоповок Т. С., Расчет оптимальных радиусов закруглений измерительных наконечников при измерении волнистости поверхности, Станки и инструмент Яг 4, 1950. [c.541]

Этот метод заключается в том, что во впадины резьбы болта по обе его стороны закладывают три точные проволочки одинакового диаметра, затем микрометром с плоским наконечником определяют расстояние М между внешними поверхностями залоя<енных проволочек (рис. 163). Последующим расчетом по величине этого расстояния определяют значение среднего диаметра резьбы. [c.292]

Учитывая незначительное сопротивление железа полюсных наконечников и радиальных магнитонроводов, ц.= (1 000- 3 ООО) X ХЮ , гн/м, последним при расчете возможно пренебречь. [c.123]

Величина напряжепности должна быть примерно одинаковой в каждом рабочем зазоре и согласовываться с рекомендуемой. В противном случае трубы для полюсных наконечников следует принять другого диаметра или принять иную намагничивающую силу /1 и расчет повторить. [c.124]

Изделия из свинца имеют высокую коррозионную стойкость при воздействии агрессивных сред, поэтому они получили большое распространение в химической промышленности. Свинец сваривают несколькими способами. При газовой сварке используют ацетилено-кислородное пламя. Мощность пламени выбирают из расчета расхода 15 — 20 дм /ч ацетилена на 1 мм толщины металла. Сварку ведут левыг способом при наклоне наконечника горелки к поверхности свариваемого изделия под углом 45 °. Для удаления окисной пленки применяют флюс из стеарина или расплав стеарина с канифолью, который перед сваркой наносят на зачищенные кромки изделия и поверхность присадочного материала в виде полос из листового свинца или свинцовой проволоки. Листы толщиной до 1,5 мм сваривают встык с отбортовкой кромок, листы толщиной 1,5 — [c.127]

Сущность метода Роквелла (рис. 145, б) заключается в том, что в испытуемый образец вдавливается наконечник (стальной шарик или алмазный конус). Твердость по Роквеллу измеряется в условных единицах, что упрощает расчеты. При этом методе совмещаются операции вдавливания измерительного наконечника и измерения величины отпечатка. [c.159]

Газовая сварка. В качестве горючего газа можно применять ацетилен, пропан-бутановые смеси, городской и природный газы. Наибольшей производительностью обладает ацетилено-кислородное пламя. Во всех случаях используется нормальное пламя. Номер наконечника горелки выбирают так же, как для сварки стали из расчета 120—150 л/ч ацетилена на 1 мм толщины свариваемого металла. Для сварки применяют обычную газосварочную аппаратуру. [c.314]

Значительное количество тарноупаковочных грузов можно перерабатывать при помощи электропогрузчиков без применения поддонов. Так, при выгрузке рулонов бумаги из крытых вагонов (рис. 98) двое грузчиков сначала опрокидывают рулоны второго яруса при помощи ру-лоноопрокидывателя. Затем эти рулоны подкатывают по рулонам первого яруса к дверному проему вагона. На вилы погрузчика надевают наконечники с таким расчетом, чтобы длина вил составила 150—160 см. [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...