1— степень неравномерности

Степень неравномерности регуляторной характеристики может изменяться от О до 6%. [c.215]

Л1, = 1,33 и Л 1, 2. Следовательно, степень неравномерности потока [c.19]

Местоположение начала отрыва в диффузоре обусловливается не только степенью неравномерности распределения скоростей на входе (величиной оша.ч)- но и характером распределения, аналогично его влиянию на профили скорости в сечениях безотрывного диффузора. При подводе жидкости к диффузору с вытянутым профилем скорости отрыв происходит в сечениях, более близких к входу, чем при подводе потока с равномерным полем скоростей (рис. 1.23, а и б). При вогнутом профиле скорости на входе начало отрыва в диффузоре несколько отодвигается вниз по потоку (рис. 1.23, в). [c.29]

Чтобы выявить влияние степени неравномерности потока на эффективность работы электрофильтра, исключив при этом другие факторы, следует оперировать не абсолютными значениями (Яу ), , к р ,, а отношениями их к тем же величинам, но подсчитанным в предположении, что поле скоростей равномерно по сечению данного аппа])ата (УИк 1). Тогда на основании выражений (2.6) и (2.12) [c.59]

С увеличением степени неравномерности А , ах (при i 1) существенно возрастает унос пыли, особенно в электрофильтрах с высокой эффективностью очистки. [c.64]

Как отмечалось в гл. 3, в случае системы последовательно установленных решеток растекание струи по ним происходит постепенно, и степень неравномерности струи в пределах площади растекания по каждой -й решетке получается сравнительно небольшой. Это позволяет для многих практических случаев принять Л р1 = N 2 = Л рг 1- Тогда окончательно [c.115]

Достаточное выравнивание потока по всему течению (Л4к = 1,25) достигается при установке за направляющими лопатками одной решетки с коэффициентами сопротивления tp = 2,9 (f = 0,55) и = 5,5 (f 0,45). Однако при этом остаются местные завалы и пики скоростей. Поэтому получаемая степень равномерности распределения скоростей несколько уступает степени неравномерности в варианте с подводящим участком в виде наклонного диффузора при двух решетках с поперечными перегородками между ними (см. табл. 9.5). [c.238]

При установке осадительных электродов поток несколько выравнивается [в соответствии с приведенным расчетом по формуле (9.2) ], однако степень неравномерности еще достаточно большая (.Д4к = 1,86, табл. 9.11). При этом влияние закручивания потока при входе также еще остается в центральные электроды поток не поступает. [c.257]

Это же подтверждают результаты опытов, представленные на рис. 10.12. Совершенно очевидно, что чем меньше число Re или диаметр зерна при прочих равных условиях, тем больше степень неравномерности. Но согласно формуле (10.1), чем меньше Ке, тем больше коэффициент сопротивления слоя, а следовательно, тем меньше отношение и соответ- [c.276]

С увеличением числа Re уменьшается степень неравномерности потока, вызванная не только влиянием стенки канала, но и другими причинами, например условиями входа в аппарат. Это установлено различными исследователями [142]. Такое явление имеет место, когда по тем или иным причинам в сечениях слоя располагаются куски материала с различными диаметрами (например, ,1 и .,2). Объясняется это тем, что поскольку на одной и той же высоте слоя абсолютная величина сопротивления (например, 8р — [63]) одинакова для тел с разными [c.277]

Характеристики степени неравномерности потока 14 2, Структура потока в подводящих участках аппарата 18 [c.349]

Величину степени неравномерности выбирают в зависимости от назначения механизма. Для значительного большинства механизмов б 5 0,1. Например, для электрических генераторов постоянного тока б = 1/100 ч- 1/200, для электрических генераторов переменного тока б = 1/200 -т- 1/300, для двигателей внутреннего сгорания и компрессоров б = 1/80 ч- 1/150. [c.105]

Задают ориентировочный (приблизительный) коэффициент вариации глубин проникновения коррозии О, характеризующий степень неравномерности коррозионного (эрозионного) повреждения поверхности силового элемента. Очень слабой степени неравномерности коррозионного повреждения (от 0 до 10% Н) соответствует значение 9 = 0,1 слабой (от 0 до 20% Я) — 9 = 0,2 умеренной (от 0 до 30% Я) — 9 = 0,3 средней (от 0 до 40% Я) — 9 = 0,4 сильной (от 0 до 50% Я) — 9 = 0,5 очень сильной (от 0 до 60% Я и более) — 9 = 0,6 0,7 0,8 и т. д. В случае сильной неравномерности при измерении толщины стенки отмечается ее утонение, составляющее от о до 50% от номинальной величины. На отдельных участках поверхности присутствуют каверны и язвы, то есть наблюдается неравномерная и локальная коррозия. В случае средней и слабой неравномерности утонение составляет от о до 40% и от о до 20% от номинальной толщины стенки соответственно. Эти случаи характерны для развития сплошной неравномерной и сплошной квазиравномерной коррозии или эрозии соответственно. [c.205]

Обычно коэффициент Кориолиса определяется опытным путем. Он зависит от степени неравномерности распределения скоростей в поперечном сечении потока и всегда больше единицы для так называемого ламинарного режима (см. стр. 115) в цилиндрической трубе а = 2, а для так называемого турбулентного режима а = = 1,0454-1,10. [c.78]

На рис. 3.14, б показан график изменения I Л в зависимости от I A t . График позволяет утверждать, что при увеличении абсолютного значения степени неравномерности приращений температур происходит увеличение абсолютных значений температурных усилий, за исключением некоторой ограниченной области (исключение составляет лишь ограниченный участок положительных значений A i в диапазоне О A t Д з (1 - os р))- [c.180]

Значительное влияние могут оказывать и методы получения композитов, рассмотренные в гл. 1. От этих методов зависят размеры и распределение пустот и включений, образующихся в процессе изготовления композита, степень неравномерности распределения волокна, состояние адгезии на поверхностях раздела, остаточные напряжения и др. Таким образом, можно видеть, что на поведение композита при разрушении влияет большое число факторов. Поэтому важно при исследовании особенностей разрушения выбрать соответствующую модель композита, которую можно было бы исследовать, или же, используя микромеханику разрушений и вероятностные методы, получить требуемые характеристики. [c.108]

Степень неравномерности давления в нагнетательном колпаке, как и во всасывающем, принимается и 1- 5 /о. [c.379]

Если система регулирования удержала турбину на холостом ходу, то через 1—2 мин (время динамического заброса) частота вращения турбины установится на каком-то повышенном уровне, определяемом степенью неравномерности САР. Так например, если до сброса турбина несла номинальную нагрузку, а степень неравномерности равна 4,5%, то после сброса нагрузки установившаяся частота вращения составит 3135 мин . Сразу после установления стабильной частоты вращения следует с помощью синхронизатора убавить частоту до номинальной и поддерживать турбину в состоянии готовности к включению в сеть. После сброса нагрузки и перевода турбины на холостой ход необходимо особенно тщательно проконтролировать следующие параметры турбоустановки давление и температуру масла в системе смазки, давление рабочей жидкости в системе регулирования, вакуум, давление пара на эжекторы и уплотнения, осевое и относительное положение роторов, давление пара в деаэраторе, вибрацию и температуру подшипников. В случае [c.101]

Повышение давления смеси, вызывающее, очевидно, уменьшение степени неравномерности распределения скоростей и плотностей ее компонентов по сечению, приведет, вероятно, к уменьшению коэффициента сопротивления выхода. Однако это уменьшение не может быть значительным, поскольку при совершенно равномерном распределении скоростей коэффициент сопротивления равен 1,0. Поэтому с достаточной для практики точностью можно рекомендовать постоянное значение коэффициента сопротивления выхода из труб при движении двухфазной смеси [c.288]

Работа турбогенератора в системе тем спокойнее, чем больше его степень неравномерности, т. е. чем круче статическая характеристика. [c.57]

Для модели пароперегревателя котла ДКВ степень неравномерности в распределении усредненных по трем сечениям перпендикулярным осям калориметров коэффициентов теплоотдачи менялась следующим образом в среднем сечении она составила 1,07, в верхнем — 0,80 и в нижнем — 0,93. Неравномерности подсчитывались в данном случае по формулам вида [c.172]

Если при снятии эксплуатационных характеристик не будут учитываться вопросы изменения обстановки и применяться методы обеспечения доброкачественности информации (гл. 1), то эти характеристики не будут обусловливать безаварийную работу турбины. Например, степень неравномерности регулирования конденсационной турбины, определенная при паспортной величине вакуума, окажется увеличенной при работе с несколько большим давлением в конденсаторе (летом). Регулирование перестает выдерживать сброс полной нагрузки ( 6-3). В другом случае уменьшение степени неравномерности регулирования произойдет в летнее время в связи с увеличением температуры масла (при многокаскадном регулировании с проточными системами). [c.28]

При параллельной работе турбоагрегатов распределение нагрузки между ними, происходящее при неизменном положении синхронизаторов, зависит от местного наклона их статических характеристик (рис. 5-1). Этот наклон определяется степенью неравномерности регулирования скорости турбины. [c.106]

Изменяя вручную обороты турбины от 97—98 до 102—103% нор-мальных, снимают характеристику центробежного регулятора. Она будет иметь вид участка характеристики (рис. 4-5) о—о и должна удовлетворять следующим требованиям степень неравномерности должна быть почти постоянной (участок прямолинейный) в пределах 5—8% степень нечувствительности менее 0,15% расстояние от упоров в крайних положениях такое, чтобы был запас не менее 25 7о хода при увеличении оборотов и не менее 10% хода при уменьшении регулятор должен смещать выходное звено 1-1 (рис. 4-4) из положения на остановленной турбины на 10—20% рабочего хода ( 4-5) при достижении 85—90% нормальной скорости вращения. [c.128]

Таким образом, если при большой регулярной неравномерности потока известно распределение скоростей в трубопроводе перед решеткой, т. е. 01. 02у Л4о1, Л4 )2, N01 и Л ог. то, задаваясь степенью неравномерности в конечном сечении за решеткой, т. е. величинами Ш21. 22, 2ь 22, N. 1 и Л 22, можно с помощью выражений (4.30), (4.34) и (4.35) или (при Л4 = = 1) (4.36), (4.37) и (4.38) найти соответствующее значение [c.102]

Без указанных ограничений по величине изменения сопротив.тения решетки вдоль ее поверхности выведены уравнения [198], позволяюшне вычислить профиль скорости с умеренной степенью неравномерности, вызванной решеткой с произвольным сопротивлением по сечению при техмерном течении в канале произвольной формы, но постоянного гечепня. Этот метод расчета применим только для плоской решетки (0 -- 0) и первоначального равномерного профиля скорости по сечению = 1 . Как показывают [c.136]

Система экранов. В некоторых случаях для раздачи по сечению несущей среды и взвешенных в ней частиц может быть применена система экранов, расп(.1Ложенных в корпусе аппарата напротив бокового входа. Исследование системы экранов проводилось на модели аппарата как прямоугольного сечения с отношением площадей F,JF = 9,5, так и круглого с отношением площадей FJFt 16 (рис. 8.4). Если при F JF < 10 степень неравномерности потока (Л4 я 1,15) вполне приемлема, то при больших отношениях площадей неравномерность слишком велика (М г яь 1,9, рис. 8.4, а). Однако при наличии экранов достаточно установить одну плоскую решетку со сравнительно небольшим коэффициентом сопротивления (2(р яь 12 / яь 0,35), чтобы получить практически совершенно равномерное распределение скоростей М 1,10, рис. 8.4, б). Вместо плоской решетки может быть применена также решетка из уголков даже без приваренных направляющих пластин. [c.206]

Значение Мц = 1,05 получено при отсутствии верхнего короба, т. е. при отсутствии подсасывающего действия выходного отверстия короба. При установке верхнего короба степень неравномерности распределения скоростей по электродам несколько повышается (УИк = 1,14), так как возрастают скорости истечения через крайние правые электроды. Результаты, близкие к этим (УИк = 1,16), получены также в случае установки одлон половины уголковой решетки во второй по ходу потока половине сечения корпуса аппарата. При этом коэффициент живого сечения решетки увеличен до / -- 0,35. [c.260]

Поток во второе электро/юле подводится верхним соединительным патрубком 2, входящим внутрь нижнего короба (рис. 9.18). Устремляясь к днищу короба, поток растекается в разные стороны, но главным образом поступает к стенке, противоположной входу. Очевидно, что наибо гьшие скорости имеют место в электродах, расположенных в правой половине сечения. При этом степень неравномерности без распределительных устройств достаточно высокая Мк = 1,61, табл. 9.11). При установке одной уголковой решетки с / = 0,26 коэффициент Мк = 1,15. Коэффициент неравномерности был снижен до Ми - -= 1,13, когда были удалены четыре уголка решетки (через один, начиная со второго по ходу потока). Лучшее распределение скоростей (УИ, 1,11) при той же решетке было по- [c.260]

С малыми ускоряющимися массами элеваторы, большие вентиляторы, турбокомпрессоры, поршневые насосы со степенью неравномерности от 1 100 до 1 200, легкие деревоотделочные станки, небольшие металлообрабатывающие [c.376]

Со средними ускоряюш.имися массами кольцепрядильные машины, трепальные машины, шпили, промывочные машины, мешалки, нагнетательные насосы, траспортирующне барабаны, подвесные дороги, месильные машины, прессы, компрессоры со степенью неравномерности от 1 100 до 1 200, шлифовальные станки, фуговочные и строгальные станки для досок, ножницы, долбежные станки —1,4. [c.377]

КИУМ для ТЭС составляет примерно 0,62 — 0,71, а всех электростанций — 0,54-0,56. Это означает, что генерирующие мощности превышают почти в 1,5 — 2 раза необходимые для выработки такого же количества энергии при работе с равномерной номинальной нагрузкой в течение года. Такое использование установленной мошности обусловливается в значительной степени неравномерностью графика нагрузки, а также необходимостью резерва (аварийного и ремонтного) в энергосистеме. Наиболее высок КИУМ для ГРЭС для отдельных районов он достигает 0,74, чему [c.353]

Зная распределение температуры по длине образца, можно найти среднеинтегральную температуру образца Тобр П разность температур — Тобр, входящую в формулу (1.7). Кроме того, распределение температуры по длине образца представляет самостоятельный интерес, так как позволяет оценить погрешности в определении характеристик прочности, вызываемые неравномерной деформацией отдельных участков рабочей части образца вследствие неравномерного распределения температуры. Установленное в результате расчета температурное поле по длине образца позволяет также судить о влиянии некоторых конструктивных и эксплуатационных параметров на степень неравномерности температурного поля и принять на стадии проектирования необходимые конструктивные меры, сводящие неравномерность температуры к минимуму. [c.15]

На рис. 3, а показаны режимы нагрева образцов при I = 15 мм, г = 0,2 мм (кривая 1) и охлаждения (кривая 5). В случае увеличения I при одинаго. ых граничных условиях теплообмена возрастает степень неравномерности температурного состояния и, следовательно, величина термических напряжений. Режим нагрева в этом случае можно представить кривой 2, при увеличении радиуса закругления от 0,2 до 0,6 мм — кривой 3, а при уменьшении температуры газа от 1773 до 1623 К — кривой 4. Кривые охлаждения будут начинаться с момента времени прекращения нагрева. Пунктиром показано изменение термонапряженного состояния в случае продолжения нагрева до равномерного прогрева. [c.343]

В гл. 1 рабочая машина рассматривалась как механическая система, образованная совокупностью жестких звеньев, положение и скорость которых определяются заданием закона движения главного звена (звена приведения). Однако такое рассмотрение дает лишь ограниченное представление о динамических свойствах машинного агрегата. Для определения действительных нагрузок в звеньях и степени неравномерности движения рабочих органов (например, шпинделя станка, врубового исполнительного органа угледобывакадей машины и др.), а также отыскания законов движения звеньев, необходимо учитывать их упругость [7, 64, 99]. [c.58]

Действительный часовой расход топлива на котлоаг-регат, подсчитанный по формулам (2-13) и (2-14), будет больше на величину потерь, связанных с пуском и остановом котлоагрегата, приведенных к часовому расходу топлива, а также вследствие неравномерности нагрузки котлоагрегата, вызывающей изменение тепловых потерь в общем балансе тепла установки и ухудшающей к. п. д. Эго следует учитывать при подсчете среднего за определенный промежуток времени а также при нормировании удельных расходов тепла. При относительно небольшой степени неравномерности нагрузки и при неавтоматизированных процессах горения увеличение расхода топлива может быть оценено величиной 1—2%. [c.22]

Собирающие тройники или отдельные их ветви заменяются с помощью внутренних разделительных стенок плавными поворотами (рис. III-20). Необходимая длина прямых участков разделительной стенки после поворота зависит от степени неравномерности скоростей в обоих ответвлениях. При одинаковых или близких скоростях (wjwi — = 0,8-j-l,3) достаточна длина прямых участков I (0,5—1) где do — эквивалентный диаметр основной ветви тройника, т. е. ветви, включенной в линию тракта с более высоким сопротивлением (см. п. II1-3). При большем расхождении скоростей прямые участки следует выполнять длиной I 2do. Сопротивление участка приближенно принимается равным сумме сопротивлений поворота и соответствующего тройника с углом ответвления 15°. [c.70]

Характеристикой потока при входе в рабочее колесо, как указывалось, может служить коэффициент неравномерности в относительном движении х,а. Значения Хщ1 были получены расчетом для ступеней МЭИ и БИТМ. Для ступеней БИТМ крутое падение степени неравномерности потока в относительном движении происходило в области чисел и/Со, превышающих это характеристическое число при осевом выходе потока (и/Со = 0,48). Для ступеней же, работающих при больших числах Re (опыты МЭИ), в этой области оказался некоторый подъем кривых и 1. Поэтому уменьшение потерь от ПАС в ступенях БИТМ за счет увеличения и/Со могло превосходить рост потерь от повышения выходной кинетической энергии (неосевой выход потока) и от обтекания профилей под отрицательными углами атаки. [c.249]

Сброс нагрузки до холостого хода обычно происходит при отключении воздушного выключателя (ВВ) блока вследствие срабатывания систем электрических защит или вручную из-за неполадок в электрической части блока. Турбина должна быть удержана системой регулирования на холостом ходу. Число оборотов станет повышенным в соответствии со статической характеристикой системы регулирования. Например, если до сброса была номинальная нагрузка, а степень неравномерности равна 4%, то после сброса нагрузки установится 3 120 об мин. Это установившееся число оборотов появляется через 1—2 мин после сброса нагрузки,, и его нельзя путать с мгновенным забросом числа оборотов, происходящим сразу же в момент отключения генератора от сети. Такой динамический заброс числа оборотов при испытаниях турбины К-200-130 составил 3 225 об1мин. [c.176]

Подстройка степени неравномерности Проводится изменением жесткости пружины аналогично настройке центро бежного регулятора. Степень нечувствительности у гидродинамического регулятора бывает обычно или близкой к нулю, или очень большой (до 1—2%)- Последнее указывает на дефекты работы самого импульсного насоса — импеллера. Причина этого, прежде всего, скопление воздуха в корпусе цен-тробежно го импеллера. Воздух должен быть удален через специальное отверстие, закрытое 1пробкой (в импеллерах КТЗ воздух не скапливается). Другой причиной могут быть колебания уровня всасывания в импеллерах, не включенных дифференциально, как импеллер КТЗ. Постоянство уровня всасывания в системах с отсутствием подпора на всасывании импеллера 4 обеспечивается постоянным сливом 1 (рис. 5-7). Здесь постоянный уровень в камере 5, из которой всасывает масло импеллер 4, зав исит от поступления масла из. маслосистемы через отверстие 2 и слива масла на высоте установленного уровня через отверстия 1. Если поступление масла на слив 2 пе обеспечивает необходимой производительности, то уровень всасывания колеблется, что определяет нечувствительность импеллера. Колебания происходят и при вспенивании масла. [c.129]

Чем больще разница между оборотами холостого хода и полной нагрузки (неравномерность), тем больще ход регулятора скорости (в данной схеме и ей подобных— ход муфты центробежного регулятора, при гидродинамическом регулировании — ход штока первого сервомотора). Таким образом, можно сделать вывод увеличение хода регулятора при настройке приводит к увеличению степени неравномерности. [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...