Поток винтовой (течение

Рис. 59. Схема образования винтового течения при обтекании ветровым потоком зданий.

При установке штуцеров следует обратить особое внимание на строго радиальное расположение штуцера подвода пароводяной смеси по отношению к корпусу сепаратора. В противном случае поток пара приобретает вращательное движение, в результате чего создаются условия для образования ленточного винтового течения пленки воды по стенкам сепаратора. Последнее обстоятельство может послужить причиной уноса влаги. [c.182]

На течение в начальном участке струи поток окружающею воздуха не влияет однако, как показано на снимке, на расстоянии 238 диаметров вниз по потоку винтовая неустойчивость струи оказывает- [c.107]

Заключение. Найдены распределения скоростей, а также выражение для функции тока осесимметричного винтового (по Жуковскому) течения в полубесконечном круговом цилиндре при наличии круглого отверстия в дне. Закрутка потока оказывает существенное влияние на характер течения в цилиндре. В рассматриваемой постановке отпадет необходимость в дополнительном ограничении, накладываемом на параметр напряженности винтового течения к, = 2.405 [1]. Последний удается также выразить через физические и геометрические параметры угловую скорость вращения жидкости вдали от дна, расход и радиус цилиндра. Получены предельные случаи винтовой сток в центре основания цилиндра и винтовое течение жидкости в верхнем полупространстве при наличии на его границе кругового отверстия или осесимметричного винтового источника (стока). Проведено сравнение с потенциальным истечением. Показано, что доля расхода в подпитке стока от различных трубок тока (за исключением поверхности самого цилиндра) в закрученном потоке выше, чем в потенциальном. Поэтому если желательно сливать больше жидкости из приосевой зоны, то поток целесообразно сильнее закручивать. [c.96]

Вертушка (рис. 65) состоит из крыльчатки А, представляющей собой колесо с винтовыми лопастями, насаженное на горизонтальный вал С. Будучи установлена в потоке, крыльчатка под действием протекающей жидкости вращается, причем число ее оборотов прямо пропорционально скорости течения. От вертушки вверх выводятся провода В, идущие к электрическому звонку, подающему сигнал при каждом замыкании электрической цепи, которое осуществляется через определенное число оборотов особым контактным механизмом, помещаемым в камере вертушки, или же к специальному счетчику, автоматически записывающему число оборотов и время [c.88]

Рассмотрим течение на плавном закруглении трубопровода (рис. 107). Центробежные силы, действующие от центра к периферии, оттесняют поток от выпуклой стенки трубы к вогнутой. Однако в пристеночном слое, где скорости малы, центробежные силы, пропорциональные квадрату скорости, практически отсутствуют. Таким образом, возникают условия для движения по поверхностям живых сечений в направлениях, показанных стрелками на рис. 107 справа. Эта поперечная циркуляция, складываясь с основным потоком, образует винтовое движение, которое вследствие вязкости затухает на некотором расстоянии от поворота. [c.184]

Описанные винтовые движения возникают не только на повороте трубы (канала), айв других случаях изменения направления течения, в частности, при делении потока в [c.184]

Рис. 5.10. Характер течения однородного винтового потока в сопле при о. =0,22[2]

Поэтому если при интегрировании уравнения (1.13) определяется поле скоростей однородного винтового потока, то такого поля скоростей в стационарном течении вязкой несжимаемой жидкости существовать не будет. [c.21]

Если верно предположение о справедливости теоремы 2 для неоднородного винтового потока, то интегрирование уравнения (1.13) вообще не может дать что-либо похожее на течение реальной жидкости даже вне пограничного слоя. [c.21]

Рассмотрим динамику стабилизированного течения потока в трубе со скрученной лентой. Выделим два сечения на некотором расстоянии друг от друга, введем систему координат х, у, 2 и для объема жидкости, заключенного между вьщеленными сечениями, запишем законы сохранения импульса и сохранения моментов импульса. Пусть ось z совпадает с осью трубы, а ось у является нормалью к винтовой поверхности скрученной ленты. В координатной форме относительно оси z закон сохранения им- [c.109]

Рис. 4.5. Зависимость потерь давления на трение при течении пароводяного потока в винтовом змеевике

Количественных выводов, за исключением подтверждения обратной пропорциональности вторичных потерь длине лопатки, сделано не было. Кроме того, не учитывалось наличие пограничного слоя на боковых стенках при входе в решетку, хотя его влияние на вторичные явления было известно. В работе [13] вторичные течения рассматривались упрощенно как парный вихрь (по схеме рис. 147, а), аналогичный парному вихрю крыла конечной длины. Зоны повышенных потерь и пониженного статического давления считались совпадающими между собой и с осями вихрей. Последующие экспериментальные работы 11 и др.] показали, что в потоке за решеткой имеется только слабо выраженное винтовое движение, причем ось этого винтового движения не совпадет с максимумом потерь. [c.445]

Плоскость соприкасающаяся 85 Плотность объемных источников 60 Поляризация волн круговая 177 11отенциал скорости 34 Поток винтовой (течение Нельтрами) 34, 43 [c.501]

Наиболее детально и подробно исследованием винтовых вихрей занимался С.В. Алексеенко, который получил ряд интересных как теоретических так и экспериментальных результатов [15]. Согласно полученным им данным, в ограниченных закрученных потоках винтовые вшфи обладают локальной винтовой симметрией, причем в некоторых случаях тип симметрии для вихря может изменяться (от правовинтовой к левовинтовой симметрии). Также теоретически было получено и косвенно экспериментально подтверждено, что течение с немонотонным профилем осевой скорости может быть индуцированным только при суперпозиции правого и левого вихрей. [c.148]

Исследования более позднего периода были направлены на изучение идеальных потоков в условиях умеренной и сильной закрутки. При этом вводились различного рода зшрощающие предпосылки, позволяющие получить решение в аналитической форме. Наиболее распространенной является ( дель винтового течения, характеризующаяся условиями р = onst и [c.95]

Результату решения при Jf ХЛ = onst (однородное винтовое течение) и экспоненциальном законе начальной закрутки в виде линий тока представлены на рис. 5.1, а, б [15]. На рис. 5.1, а в верхней части приведено распределение вращательной, а в нижней осевой скорости. При К > 3,83, как показывает решение, в идеальном закрз ченном потоке возникают периодические стационарные циркуляционные зоны, не связанные между собой (рис. 5.1, б). Обратные течения у оси канала образуются при Xl [c.95]

В настоящее время разработаны разнообразные конструкции теплообменных аппаратов с пучками витых труб овального профиля. В теплообменном аппарате с продольным обтеканием пучка витых труб (рис. 1.1) трубы установлены одна относительно другой с касанием по максимальному размеру овала и закреплены прямыми круглыми концами в трубных досках. При такой установке труб обеспечивается существенная интенсификация тепломассообменных процессов в межтрубном пространстве аппарата и решается другая важная задача — обеспечения его вибропрочности. Интенсификация теплообмена в межтрубном пространстве такого теплообменника и внутри витых труб [39] при оптимальных относительных шагах закрутки профиля труб 5/с = 6. .. 15 позволяет в 1,5. .. 2 раза уменьшить объем теплообменного аппарата по сравнению с гладкотрубным аппаратом при заданных тепловой мощности и мощности на прокачку теплоносителей. При этом уменьшается масса аппарата и его металлоемкость. В таком аппарате все витые трубы имеют одинаковое направление закрутки (либо правое, либо левое). На границе винтовых каналов таких труб возникает тангенциальный разрыв вращательной компоненты скорости, что приводит к турбули-зации потока. В пристенном слое труб поток закручен по закону твердого тела, а в ядре закрутка потока определяется взаимодействием винтовых течений, обтекающих соседние трубы. Поскольку поток в пристенном слое закручен в большей степени, чем ядро потока (максимум вращательной и радиальной составляющих скорости приходится на внешнюю границу пристенного слоя), то использование витых труб приводит к турбулизации потока прежде всего в пристенном слое[39]. [c.8]

Другая конструкция теплообменника с поперечным обтеканием пучка витых труб, когда спиральная закрутка теплоносителя в межтрубном пространстве приводит к выравниванию неравномерностей температур по периметру труб и интенсификации теплообмена, отличается перекрестным располо жением соседних рядов витых труб. В этом случае появляется возможность одновременного нагревания или охлаждения двух различных сред. Дополнительная турбулизация потока в межтрубном пространстве обеспечивается в этом случае взаимодействием разнонаправленных винтовых течений, обусловленным поворотом вихрей при переходе потока с одного ряда труб на другой. Такой теплообменный аппарат, имеющий две пары коллекторов с трубными досками под перпендикулярно расположенные трубы чередующихся рядов, характеризуется большей пористостью пучка, чем предыдущий аппарат, из-за увеличения расстояния между соседними рядами в 2/ V 3 раза при плотной упаковке пучка и обеспечивает касание каждой трубы на длине шага закрутки с шестью попарно расположенными трубами. Этот аппарат также является более компактным и менее металлоемким, чем гладкотрубчатый аппарат при юй же тепловой мощности и тех же затратах энергии на прокачку теплоносителей. [c.10]

Достаточно хорошо известно, что в областях присоединения оторвавшегося от твердой поверхности сверхзвукового двумерного и осесимметричного потока возможно появление узких областей-пиков теплового потока, намного превышаюш его тепловой поток на окрестной части поверхности. Область отрыва в двумерных течениях представляет собой замкнутую область циркуляционного течения в области присоединения к твердой поверхности подходит разделяюш ая поверхность тока и течение сходно со струей, встречающейся с твердой поверхностью. В трехмерных отрывных течениях на циркуляционное течение накладывается продольное течение (направление которого не изменяется) и вместо замкнутой области образуется незамкнутая область винтового течения. В трехмерных отрывных течениях пики теплового потока экспериментально обнаружены недавно и влияние на их появление параметров Мс , Кеоо, формы и угла атаки тела изучено еще недостаточно. Вместе с тем пики теплового потока представляют большую опасность для летательных аппаратов, так как по величине они могут на порядок превосходить тепловой поток к окрестной части подветренной поверхности и достигать величин, характерных для наветренной поверхности, поэтому изучение возможностей их уменьшения весьма актуально. [c.272]

Силы F ц Fy и коэффициенты и Су определяют экспериментально. Так, в ЛИИЖТ при экспериментальном исследовании несимметричного обтекания в трубах цилиндрических тел с различной формой торцов было получено максимальное значение отношения С С -=0,2, т. е. поперечная сила составила 20% силы лобового сопротивления. Для условий горизонтального движения тела скольжением по нижней стенке трубы поперечная сила достигнет не более 6—10% веса тела. Поэтому силу Fy допустимо не учитывать в практических расчетах пневмотранспорта штучных грузов. Однако в отдельных случаях влияние этой силы на движение груза может быть весьма существенным (особая форма тела, винтовое течение потока и т. д.). [c.30]

Величина тах1 в 1,7 раза превышает ту же величину в сферическом винтовом вихре без оболочки [6]. При получении этих формул использованы условия непрерывности скоростей и переменной Бернулли на поверхностях раздела, а также то, что в винтовом течении уравнение Бернулли применимо ко всему потоку в целом [8]. Для того чтобы вихрь не ко л лансировал, необходимо соблюдение условия [c.26]

Исследовано установившееся осесимметричное винтовое течение несжимаемой идеальной жидкости в полубесконечном цилиндре, обусловленное наличием в его дне круглого отверстия. В отличие от аналогичной задачи H.A. Слезкина на бесконечном удалении от дна поддерживаются постоянными осевая и угловая компоненты скорости квазитвердого вращения, а течение, индуцированное отверстием, однородно-винтовое по Жуковскому (вектор-вихрь абсолютного движения коллинеарен относительной скорости). Во вращающейся вместе с жидкостью системе координат это течение представлено в виде суперпозиции прямолинейно-поступательного потока в направлении дна и однородно-винтового течения Громеки - Бельтрами. Для решения задачи использовано понятие обобщенной функции тока. В качестве предельных случаев рассмотрены винтовой сток в дне полубесконечного цилиндра и винтовое истечение жидкости из полупространства через круговое отверстие на границе. Проведено сравнение с потенциальным течением. [c.90]

Внутреннее закрученное движение характеризуется еще одной важной особенностью. Поскольку поток движения по винтовой линии, то в пристенной области имеет место течение, аналогичное обтеканию вогнутой поверхности. Радиус ее кривизны не является постоянным, а определяется углом закрутки потока на поверхности канала. Около вогнутой поверхности, как известно, обменные процессы усиливаются, а в непосредст- [c.6]

При начальной закрутке потока по закону твердого тела во входной части сопла имеет место отрьшной характер течения в пристенной области. Распределение скорости в минимальном сечении в этом случае качественно соответствует данным, полу-ченньш для однородного винтового потока. [c.110]

Анализ опытных данных, представленных в гл. 2, показьша-ет, что в области пристенного течения цилшздрического канала имеет место радиально-уравновешенный характер течения. Это позволяет в расчетной модели перейти от действительного характера течения к геометрическим характеристикам винтовой линии. При экспоненциальном законе уменьшения угла закрутки потока на стенке канала (см. гл. 2) [c.183]

Результаты расчета характеристик внутреннего закрученного течения по уравнениям (9.30), (9.32), (9.34) приведены на рис. 9.8. При этом величина к находилась по данным, полученным в гл. 2. Анализ рис. 9.8 показьгаает, что учет затухания закрутки потока по длине канала при расчете характеристик винтовой линии является обязательным. Интересным является факт примерно постоянного отношения L /L o в широком диапазоне изменения величины Фщвх (точки — расчет, линия — аппроксимация). [c.185]

Соображения, по которым для вращающегося потока можно задать функцию V е =0, указаны в [5, с. 5]. Они сводятся к следующему. Допустим, что в соответствии со схемой рис. 1.1 рассматривается течение жидкости в трубе, в которой установлен короткий завихритель, например, в виде винтовой вставки. В первом приближении можно рассматривать течение жидкости в сечении 0-0 как потенциальное невращающееся, т. е. такое, в котором в сечении постоянны скорость Vq и давление ро- В этом [c.15]

В парогенерирующем канале, выполненном в виде винтового змеевика, на парожидкостный поток действуют центробежные силы, которые способствуют интенсивному орошению пленки жидкости у внешней образующей трубки. Наличие вторичных макровихревых течений в змеевиковом канале приводит к подпитке жидкостной пленки и на других участках периметра трубки. Вследствие этого значение х -р в змеевиках оказывается существенно больше, чем в прямых трубах, и по данным [17,42, 119] достигает 0,85. .. 0,98. Высыхание жидкостной пленки сначала наблюдается у внутренней образующей трубки змеевика, а затем [c.71]

В последнем уравнении скорость с и связана с удельной работой /г , поэтому достаточно задать в функции радиуса характер изменения лишь одной из трех величин с и, Сгг или hy., чтобы получить, интегрируя уравнение (XI.14), однозначное распределение параметров потока в сечении 2—2. При переменной величине hu, даже для обычно принимаемого в расчетах условия i = onst, в сечении 2—2 окажется i =varia, и течение станет вихревым. Таким образом, в зависимости от характера распределения в расчетной области энтальпии торможения и вида функции с г = / (г) поток идеального газа может быть потенциальным, винтовым или вихревым. [c.192]

В потоке от источника (рис. 103, г) функция тока на внутренней и внешней окружностях бесконечнозначиа и изменяется линейно, поэтому края пленки должны располагаться по винтовым линиям, а пленка образовывать винтовую поверхность. Очевидно, что такое течение моделировать менее удобно, тем более, что аналогия будет неизбежно нарушаться на внутренней окружности. Для моделирования вихревого потока пленка нагружается избыточным давлением р = — 2шт (рис. 103, д). При отсутствии пластин она приняла бы форму параболоида вращения. Горизонтальные пластины (нагруженные, как и в модели рис. 103, а, только парой сил) вызывают деформацию этого параболоида. Линии уровня представляют собой ЛИНИН тока вихревого течения. Следует обратить вн 1мание на увеличение скорости на внешней окружности и на криволинейную форму критической линии тока, которая подходит к пластине уже не под прямым углом. Этот факт имеет общий характер для вихревых [c.267]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...