Поток винтовой (течение течения

Следовательно, для частиц М и М2, расположенных вблизи торцевых стенок, dF .dR. Нарушение указанного равновесия приводит к поперечному перетеканию жидкости от внешнего обвода к внутреннему. По условию сплошности в ядре потока возникают компенсирующие течения, направленные к внешнему обводу. В результате в криволинейном канале образуется вторичное вихревое движение, которое налагается на основной поток и имеет симметрич-но-винтовой характер. В поперечном сечении канала линии тока вторичного течения оказываются замкнутыми, а на плоских торцевых стенках направлены так, как показано штриховыми линиями на рис. 9.6. [c.256]

На течение в начальном участке струи поток окружающею воздуха не влияет однако, как показано на снимке, на расстоянии 238 диаметров вниз по потоку винтовая неустойчивость струи оказывает- [c.107]

Вертушка (рис. 65) состоит из крыльчатки А, представляющей собой колесо с винтовыми лопастями, насаженное на горизонтальный вал С. Будучи установлена в потоке, крыльчатка под действием протекающей жидкости вращается, причем число ее оборотов прямо пропорционально скорости течения. От вертушки вверх выводятся провода В, идущие к электрическому звонку, подающему сигнал при каждом замыкании электрической цепи, которое осуществляется через определенное число оборотов особым контактным механизмом, помещаемым в камере вертушки, или же к специальному счетчику, автоматически записывающему число оборотов и время [c.88]

Рис. 59. Схема образования винтового течения при обтекании ветровым потоком зданий.

Рассмотрим течение на плавном закруглении трубопровода (рис. 107). Центробежные силы, действующие от центра к периферии, оттесняют поток от выпуклой стенки трубы к вогнутой. Однако в пристеночном слое, где скорости малы, центробежные силы, пропорциональные квадрату скорости, практически отсутствуют. Таким образом, возникают условия для движения по поверхностям живых сечений в направлениях, показанных стрелками на рис. 107 справа. Эта поперечная циркуляция, складываясь с основным потоком, образует винтовое движение, которое вследствие вязкости затухает на некотором расстоянии от поворота. [c.184]

Описанные винтовые движения возникают не только на повороте трубы (канала), айв других случаях изменения направления течения, в частности, при делении потока в [c.184]

Рис. 5.10. Характер течения однородного винтового потока в сопле при о. =0,22[2]

Поэтому если при интегрировании уравнения (1.13) определяется поле скоростей однородного винтового потока, то такого поля скоростей в стационарном течении вязкой несжимаемой жидкости существовать не будет. [c.21]

Если верно предположение о справедливости теоремы 2 для неоднородного винтового потока, то интегрирование уравнения (1.13) вообще не может дать что-либо похожее на течение реальной жидкости даже вне пограничного слоя. [c.21]

Рассмотрим динамику стабилизированного течения потока в трубе со скрученной лентой. Выделим два сечения на некотором расстоянии друг от друга, введем систему координат х, у, 2 и для объема жидкости, заключенного между вьщеленными сечениями, запишем законы сохранения импульса и сохранения моментов импульса. Пусть ось z совпадает с осью трубы, а ось у является нормалью к винтовой поверхности скрученной ленты. В координатной форме относительно оси z закон сохранения им- [c.109]

Рис. 4.5. Зависимость потерь давления на трение при течении пароводяного потока в винтовом змеевике

При установке штуцеров следует обратить особое внимание на строго радиальное расположение штуцера подвода пароводяной смеси по отношению к корпусу сепаратора. В противном случае поток пара приобретает вращательное движение, в результате чего создаются условия для образования ленточного винтового течения пленки воды по стенкам сепаратора. Последнее обстоятельство может послужить причиной уноса влаги. [c.182]

Количественных выводов, за исключением подтверждения обратной пропорциональности вторичных потерь длине лопатки, сделано не было. Кроме того, не учитывалось наличие пограничного слоя на боковых стенках при входе в решетку, хотя его влияние на вторичные явления было известно. В работе [13] вторичные течения рассматривались упрощенно как парный вихрь (по схеме рис. 147, а), аналогичный парному вихрю крыла конечной длины. Зоны повышенных потерь и пониженного статического давления считались совпадающими между собой и с осями вихрей. Последующие экспериментальные работы 11 и др.] показали, что в потоке за решеткой имеется только слабо выраженное винтовое движение, причем ось этого винтового движения не совпадет с максимумом потерь. [c.445]

Приемлемые с точки зрения трудоемкости расчета результаты достигнуты при допущении об изотермическом ньютоновском характере вязкого течения полимерного материала в винтовом канале прямоугольного сечения. В этом случае составляющие линейной скорости потока имеют следующие выражения [c.141]

В коническом течении линии тока представляют винтовыми линия.мп, лежащими на конических поверхностях. Поскольку меридиональная проекция скорости убывает вдоль поверхности тока быстрее, чем окружная, то шаг винта уменьшается. Угол наклона скорости к плоскости решетки, закрутившей поток, будет уменьшаться. [c.261]

Вертушка (рис. 3.20) состоит из крыльчатки А, представляющей собой колесо с винтовыми лопастями, насаженное на горизонтальный вал С. Установленная в потоке крыльчатка под действием протекающей жидкости вращается, причем частота ее вращения прямо пропорциональна скорости течения. От вертушки вверх выводятся провода В, идущие к электрическому звонку, подающему сигнал при каждом замыкании электрической цепи (замыкание осуществляется через определенное чис- [c.87]

Наиболее детально и подробно исследованием винтовых вихрей занимался С.В. Алексеенко, который получил ряд интересных как теоретических так и экспериментальных результатов [15]. Согласно полученным им данным, в ограниченных закрученных потоках винтовые вшфи обладают локальной винтовой симметрией, причем в некоторых случаях тип симметрии для вихря может изменяться (от правовинтовой к левовинтовой симметрии). Также теоретически было получено и косвенно экспериментально подтверждено, что течение с немонотонным профилем осевой скорости может быть индуцированным только при суперпозиции правого и левого вихрей. [c.148]

Плоскость соприкасающаяся 85 Плотность объемных источников 60 Поляризация волн круговая 177 11отенциал скорости 34 Поток винтовой (течение Нельтрами) 34, 43 [c.501]

Внутреннее закрученное движение характеризуется еще одной важной особенностью. Поскольку поток движения по винтовой линии, то в пристенной области имеет место течение, аналогичное обтеканию вогнутой поверхности. Радиус ее кривизны не является постоянным, а определяется углом закрутки потока на поверхности канала. Около вогнутой поверхности, как известно, обменные процессы усиливаются, а в непосредст- [c.6]

Исследования более позднего периода были направлены на изучение идеальных потоков в условиях умеренной и сильной закрутки. При этом вводились различного рода зшрощающие предпосылки, позволяющие получить решение в аналитической форме. Наиболее распространенной является ( дель винтового течения, характеризующаяся условиями р = onst и [c.95]

Результату решения при Jf ХЛ = onst (однородное винтовое течение) и экспоненциальном законе начальной закрутки в виде линий тока представлены на рис. 5.1, а, б [15]. На рис. 5.1, а в верхней части приведено распределение вращательной, а в нижней осевой скорости. При К > 3,83, как показывает решение, в идеальном закрз ченном потоке возникают периодические стационарные циркуляционные зоны, не связанные между собой (рис. 5.1, б). Обратные течения у оси канала образуются при Xl [c.95]

При начальной закрутке потока по закону твердого тела во входной части сопла имеет место отрьшной характер течения в пристенной области. Распределение скорости в минимальном сечении в этом случае качественно соответствует данным, полу-ченньш для однородного винтового потока. [c.110]

Анализ опытных данных, представленных в гл. 2, показьша-ет, что в области пристенного течения цилшздрического канала имеет место радиально-уравновешенный характер течения. Это позволяет в расчетной модели перейти от действительного характера течения к геометрическим характеристикам винтовой линии. При экспоненциальном законе уменьшения угла закрутки потока на стенке канала (см. гл. 2) [c.183]

Результаты расчета характеристик внутреннего закрученного течения по уравнениям (9.30), (9.32), (9.34) приведены на рис. 9.8. При этом величина к находилась по данным, полученным в гл. 2. Анализ рис. 9.8 показьгаает, что учет затухания закрутки потока по длине канала при расчете характеристик винтовой линии является обязательным. Интересным является факт примерно постоянного отношения L /L o в широком диапазоне изменения величины Фщвх (точки — расчет, линия — аппроксимация). [c.185]

Соображения, по которым для вращающегося потока можно задать функцию V е =0, указаны в [5, с. 5]. Они сводятся к следующему. Допустим, что в соответствии со схемой рис. 1.1 рассматривается течение жидкости в трубе, в которой установлен короткий завихритель, например, в виде винтовой вставки. В первом приближении можно рассматривать течение жидкости в сечении 0-0 как потенциальное невращающееся, т. е. такое, в котором в сечении постоянны скорость Vq и давление ро- В этом [c.15]

В настоящее время разработаны разнообразные конструкции теплообменных аппаратов с пучками витых труб овального профиля. В теплообменном аппарате с продольным обтеканием пучка витых труб (рис. 1.1) трубы установлены одна относительно другой с касанием по максимальному размеру овала и закреплены прямыми круглыми концами в трубных досках. При такой установке труб обеспечивается существенная интенсификация тепломассообменных процессов в межтрубном пространстве аппарата и решается другая важная задача — обеспечения его вибропрочности. Интенсификация теплообмена в межтрубном пространстве такого теплообменника и внутри витых труб [39] при оптимальных относительных шагах закрутки профиля труб 5/с = 6. .. 15 позволяет в 1,5. .. 2 раза уменьшить объем теплообменного аппарата по сравнению с гладкотрубным аппаратом при заданных тепловой мощности и мощности на прокачку теплоносителей. При этом уменьшается масса аппарата и его металлоемкость. В таком аппарате все витые трубы имеют одинаковое направление закрутки (либо правое, либо левое). На границе винтовых каналов таких труб возникает тангенциальный разрыв вращательной компоненты скорости, что приводит к турбули-зации потока. В пристенном слое труб поток закручен по закону твердого тела, а в ядре закрутка потока определяется взаимодействием винтовых течений, обтекающих соседние трубы. Поскольку поток в пристенном слое закручен в большей степени, чем ядро потока (максимум вращательной и радиальной составляющих скорости приходится на внешнюю границу пристенного слоя), то использование витых труб приводит к турбулизации потока прежде всего в пристенном слое[39]. [c.8]

Другая конструкция теплообменника с поперечным обтеканием пучка витых труб, когда спиральная закрутка теплоносителя в межтрубном пространстве приводит к выравниванию неравномерностей температур по периметру труб и интенсификации теплообмена, отличается перекрестным располо жением соседних рядов витых труб. В этом случае появляется возможность одновременного нагревания или охлаждения двух различных сред. Дополнительная турбулизация потока в межтрубном пространстве обеспечивается в этом случае взаимодействием разнонаправленных винтовых течений, обусловленным поворотом вихрей при переходе потока с одного ряда труб на другой. Такой теплообменный аппарат, имеющий две пары коллекторов с трубными досками под перпендикулярно расположенные трубы чередующихся рядов, характеризуется большей пористостью пучка, чем предыдущий аппарат, из-за увеличения расстояния между соседними рядами в 2/ V 3 раза при плотной упаковке пучка и обеспечивает касание каждой трубы на длине шага закрутки с шестью попарно расположенными трубами. Этот аппарат также является более компактным и менее металлоемким, чем гладкотрубчатый аппарат при юй же тепловой мощности и тех же затратах энергии на прокачку теплоносителей. [c.10]

В парогенерирующем канале, выполненном в виде винтового змеевика, на парожидкостный поток действуют центробежные силы, которые способствуют интенсивному орошению пленки жидкости у внешней образующей трубки. Наличие вторичных макровихревых течений в змеевиковом канале приводит к подпитке жидкостной пленки и на других участках периметра трубки. Вследствие этого значение х -р в змеевиках оказывается существенно больше, чем в прямых трубах, и по данным [17,42, 119] достигает 0,85. .. 0,98. Высыхание жидкостной пленки сначала наблюдается у внутренней образующей трубки змеевика, а затем [c.71]

В последнем уравнении скорость с и связана с удельной работой /г , поэтому достаточно задать в функции радиуса характер изменения лишь одной из трех величин с и, Сгг или hy., чтобы получить, интегрируя уравнение (XI.14), однозначное распределение параметров потока в сечении 2—2. При переменной величине hu, даже для обычно принимаемого в расчетах условия i = onst, в сечении 2—2 окажется i =varia, и течение станет вихревым. Таким образом, в зависимости от характера распределения в расчетной области энтальпии торможения и вида функции с г = / (г) поток идеального газа может быть потенциальным, винтовым или вихревым. [c.192]

В потоке от источника (рис. 103, г) функция тока на внутренней и внешней окружностях бесконечнозначиа и изменяется линейно, поэтому края пленки должны располагаться по винтовым линиям, а пленка образовывать винтовую поверхность. Очевидно, что такое течение моделировать менее удобно, тем более, что аналогия будет неизбежно нарушаться на внутренней окружности. Для моделирования вихревого потока пленка нагружается избыточным давлением р = — 2шт (рис. 103, д). При отсутствии пластин она приняла бы форму параболоида вращения. Горизонтальные пластины (нагруженные, как и в модели рис. 103, а, только парой сил) вызывают деформацию этого параболоида. Линии уровня представляют собой ЛИНИН тока вихревого течения. Следует обратить вн 1мание на увеличение скорости на внешней окружности и на криволинейную форму критической линии тока, которая подходит к пластине уже не под прямым углом. Этот факт имеет общий характер для вихревых [c.267]

Достаточно хорошо известно, что в областях присоединения оторвавшегося от твердой поверхности сверхзвукового двумерного и осесимметричного потока возможно появление узких областей-пиков теплового потока, намного превышаюш его тепловой поток на окрестной части поверхности. Область отрыва в двумерных течениях представляет собой замкнутую область циркуляционного течения в области присоединения к твердой поверхности подходит разделяюш ая поверхность тока и течение сходно со струей, встречающейся с твердой поверхностью. В трехмерных отрывных течениях на циркуляционное течение накладывается продольное течение (направление которого не изменяется) и вместо замкнутой области образуется незамкнутая область винтового течения. В трехмерных отрывных течениях пики теплового потока экспериментально обнаружены недавно и влияние на их появление параметров Мс , Кеоо, формы и угла атаки тела изучено еще недостаточно. Вместе с тем пики теплового потока представляют большую опасность для летательных аппаратов, так как по величине они могут на порядок превосходить тепловой поток к окрестной части подветренной поверхности и достигать величин, характерных для наветренной поверхности, поэтому изучение возможностей их уменьшения весьма актуально. [c.272]

Необходимость описания концентрированных вихрей в одной книге обусловлена не только и НС столько отсутствием подобных изданий, сколько важностью рассматриваемого вопроса с различных точек зрения. Понятие вихревой нити относится к фундаментальным понятиям гидродинамики. Вихревая нить (точечный вихрь) представляет собой не только простую и удобную модель реальных вихрей, но и основу для построения математических моделей более сложных вихревых течений (например, метод точечных вихрей [Белоцерковский, Нитт, 1978], модели потоков с винтовой симметрией [Alekseenko е/ /., 1999]). [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...