Условие тангенсов

Силоизмерительный механизм машины устроен так, что при наибольшем отклонении маятника измерительная рейка перемещается на расстояние / =100 мм. При этом условии тангенс гла наибольшего отклонения маятника составит [c.68]

Специфическими являются вопросы линеаризации характеристик турбулентных дросселей непроточных пневматических камер. Это определяется тем, что в исходной точке расходной характеристики, отвечающей статическим условиям, тангенс угла наклона касательной равен бесконечности, и линеаризация данной характеристики обычными методами невозможна. Однако последнее, как показывается в дальнейшем, не служит препятствием для исследования в линейном приближении систем, в которых наряду с проточными камерами имеются и камеры указанного типа. [c.274]

Совершенно ясно, что условие синусов и условие тангенсов в параксиальной области совпадают, так как для малых углов раствора пучков значения синусов углов и тангенсов тех же углов практически одни и те же. [c.52]

При таких условиях тангенс угла наклона линейно изменяющегося усилия на начальной стадии нагружения (прямая ОА) к оси удлинений А/ характеризует нормальный модуль уп- [c.102]

Условие тангенсов связывает длину отрезка I в пространстве предметов с длиной его изображения V и углами и и и [c.17]

Система, в которой соблюдено условие тангенсов, называется ортоскопической. Если условие тангенсов не соблюдено, то изображение предмета не подобно самому предмету. Такое искажение называется дисторсией. В параксиальной области углы и и и [c.17]

СОТЫХ долей процента. Для бесконечно удаленного объекта система свободна от дисторсии, если для всех уг.иов поля w соблюдено условие тангенсов [c.38]

В конструкции р упор создается коническим бронзовым кольцом, посаженным скользящей посадкой на гладкий вал. При тангенсе угла конуса а < / (где / — коэффициент трения) конструкция обеспечивает надежную осевую фиксацию насадной детали за счет сил трения, возникающих между кольцом п валом. При минимальном, встречающемся в эксплуатационных условиях значении / = 0,05, а = 3°. Конструкция допускает регулировку осевого положения насадной детали. Если необходима установка в строго определенном положении, то кольцо упирают в буртик, высота которого мо)кет быть очень незначительной, так как основной упор по-прежнему создается силами трения (рис. 453, с). [c.612]

При малых деформациях величина второго слагаемого во много раз меньше первого. Действительно, при расчете обычных машиностроительных или строительных элементов нормы допускаемого прогиба составляют 1/100—1/1000 пролета в зависимости от условий работы балки, а получающиеся при этом углы поворота не превышают Г. Даже приняв больший предел для прогиба (/ = //100), наибольшую величину тангенса 0 получим следуюш,ей [c.292]

По тангенсу двойного угла находим углы а, и о4-90°, удовлетворяющие условиям задачи. Оси, наклоненные под этими углами к исходным осям, называются главными осями. Для главных осей, очевидно, 2 k sin а os а=0. Положение начала главных осей несущественно, важен их наклон. [c.263]

Поперечные силы в стержнях определяются как уклоны — тангенсы углов наклона эпюры М к осям стержней (Q = A ). После определения Q величины Ы найдутся из условий равновесия вырезанных узлов или групп стержней. [c.370]

Рассмотрим результаты экспериментальных исследований фазовых переходов второго рода. На рис. 3.29, 3.30 представлены экспериментальные данные теплоемкости Ср некоторых ферромагнетиков (Со, Fe) Б области точки Кюри. Для того чтобы зафиксировать значение теплоемкости в непосредственной близости к точке перехода внутри узкой флуктуационной области, необходимо проводить измерения с очень малым температурным шагом. Во многих случаях это условие очень трудно выполнить. Поэтому результаты измерений являются достоверными только на некотором удалении (доли градуса) от точки перехода. При анализе экспериментальных данных обращают на себя внимание два обстоятельства. Во-первых, скачки теплоемкости не выражены резко, поэтому изменение Ср имеет квазинепрерывный характер при прохождении точки фазового превращения. Во-вторых, обнаруживается сходство кривых, выражающих температурную зависимость Ср при фазовых переходах второго и первого рода (во всяком случае для области перехода от низкотемпературной к высокотемпературной фазе.) Это сходство особенно наглядно проявляется, если рассматривать не самую величину теплоемкости, а ее прирост в области фазового пс-ре.хода. В полулогарифмических координатах In Т Аср, [/Т экспериментально определенные точки в области фазовых переходов как второго, так и первого рода при Т Т образуют прямую линию. Причем тангенс угла наклона этой прямой практически равен —Elk, где Е — энергия образования вакансий. Таким образом, в реальном кристалле [c.256]

Точка В характеризует потерю устойчивости равномерной но длине образца пластической деформации и начало образования шейки. Равенство (34) показывает, что кривая истинных напряжений в точке В должна иметь определенный тангенс угла наклона касательной о в. Приближенно, исходя из условия постоянства объема, получим [c.83]

Таким образом, условием захвата заготовки валками и осуществление процесса прокатки является превышение коэффициента трения над тангенсом угла захвата. Заметим, что обжимающими или кующими заготовку силами являются силы и R . [c.63]

Теория теплового пробоя. Наиболее обоснованная теория теплового пробоя диэлектриков была разработана и сопоставлена с экспериментальными данными русскими учеными Фоком В. А., Вальтером А. Ф. н Семеновым Н. Н. По этой теории, основным условием развития теплового пробоя является наличие экспоненциальной зависимости роста тангенса угла диэлектрических потерь от температуры, т. е. условие должно отвечать формуле [c.37]

Тангенс угла поворота сечения в начале координат найдем из условия равенства нулю прогиба над опорой В. При х = / из уравнения (198) получим [c.260]

Полученное выражение показывает, что напряжение теплового пробоя будет выше, если условии теплоотвода лучше (а больше) 11 диэлектрик толще а меньше —при высоких частотах, большом коэффициенте диэлектрических потерь е, tg 6о и большом температурном коэффициенте тангенса угла потерь а. [c.71]

В задачах с граничным условием четвертого рода задается отношение тангенсов угла наклона касательных к температурным кривым [c.24]

Исследовались коэффициенты затухания для каждого компонента и сравнивались влияния затухания поперечных и продольных колебаний на результирующий отклик пластины при условии малости тангенсов углов потерь. Кроме того, показано, что решения для динамического отклика многослойных пластин прямоугольной, треугольной и круглой форм в плане можно получить непосредственно из анализа плоского деформированного состояния. [c.176]

Тангенс наклона кривой в любой данной точке дает дифференциальную скорость коррозии в соответствующий момент времени. После нескольких лет воздействия обычно достигаются стационарные условия, кривая выпрямляется и дифференциальная скорость коррозии становится постоянной. В табл. 5 даны такие стационарные [c.60]

Величина полного касательного напряжения в точке А поперечного сечения равна тангенсу угла наклона касательной к поверхности п> = п>(х, у) в точке, проектирующейся в А, при условии, что эта касательная проведена в плоскости наибольшего ската поверхности след этой плоскости на плоскости поперечного сечения и представляет собой нормаль V к проекции горизонтали. [c.67]

В написанном уравнении производная представляет собой величину, пропорциональную тангенсу угла наклона касательной к интегральной кривой, изображающей зависимость Т (ф). Таким образом, имея уравнение (47), можно определить при заданных начальных условиях направление касательной к интегральной кривой в ее начальной точке. [c.66]

Подробные исследования систем, работающих в широкоугольных пучках, показали, что все же возможно найти такие нары сопряженных плоскостей, для которых может быть получено безабер-рацнонпое изображепие элемента плоскости, перпендикулярного к оптической оси системы. При этом должно соблюдаться не условие тангенсов, а условие синусов, полученное Аббе. Такую пару сопряженных плоскостей называют парой апланатических плоскостей. Элементарное, наглядное рассмотрение этого вопроса возможно провести на рис. 30. [c.51]

Несоблюдение этого условия в оптической системе приводит к появлению аберрации колем (см. 2.2). Очевидно, что одновременное соблюдение условий тангенсов и синусов невозможно, т. е. одновременное по-таов исправление дисторсии и к0ыы недостижимо. [c.18]

Условие постоянства линейного увеличения по полю изображения называется условием ортоскопии, или условием тангенсов. Нарушение этого условия и вызывает дисторсию. [c.158]

Нагрев и охлаждение металлов вызывают изменение линейных размеров тела и его объема. Эта зависимость выражается через функцию свободных объемных изменений а, вызванных термическим воздействием и структурными или фазовыми превращениями. Часто эту величину а называют коэффициентом линейного расширения. Значения коэффициентов а в условиях сварки следует определять дилатометрическим измерением. При этом на образце воспроизводят сварочный термический цикл и измеряют свободную температурную деформацию ёсв на незакрепленном образце. Текущее значение коэффициента а представляют как тангенс угла наклона касательной к дилатометрической кривой дг в/дТ. В тех случаях, когда полученная зависимость Вс Т) значительно отклоняется от прямолинейного закона, в расчет можно вводить среднее значение коэффициента ср = tg0 p, определяемое углом наклона прямой линии (рис. 11.6, кривая /). Если мгновенные значения а = дгс /дТ на стадиях нагрева и охлаждения существенно изменяются при изменении температуры, то целесообразно вводить в расчеты сварочных деформаций и напряжений переменные значения а, задавая функции а = а(Т) как для стадии нагрева, так и для стадии охлаждения. 4В [c.413]

Пример 3.6.1. Выбрать параметры роллеронов, обеспечивающие стабилизацию угловой скорости крена при условии, что = 1 рад/с. В качестве исходных данных известны высота полета Н = 5 км, число = 3, момент инерции Jx = 0.03 кгс-м-с (0,294 кг-м ), а также геометрические параметры летательного аппарата,с плюсобраз-ным крылом диаметр корпуса 2г = d— 0,127 м размах крыла I = 0,528 м площадь крыла с подфюзеляжной частью S p = 0,248 м площадь консолей крыла = 0,216 м относительная толщина профиля с = 0,01 тангенс угла стреловидности по серединам хорд = 2,68 сужение крыла т) р = 1 (см. рис, 3.6.1). Кроме того, известны передаточный коэффициент Ко = 11,5 i, постоянная времени То = 0,073 с и возмущающий момент — 12 кгс-м (118 н-м). Примем угловую скорость роллерона Qy — 6.10 рад/с, а значение = = 0,222 (кгс-м) 1 [2,18 (Н м) П- [c.292]

Совершенно аналогичным образом можно получшь приближенное решение задачи о вращающемся диске переменной толщины h r). Упрощающее предположение состоит в том, что напряжения Огг и Оое распределены по толпщне равномерно и напряжения о г, как и другие компоненты тензора напряжений, равны нулю. Очевидно, что это предположение не позволяет удовлетворить граничному условию на поверхности диска, вектор нормали к поверхности составляет с осью угол а, тангенс которого есть dh/dr и напряжение Огг дает на поверхности неуравновешенную силу [c.270]

Емкость образца изоляционного материала должна находиться в пределах 40 пФ — 0,02 мкФ, причем может быть измерен тангенс угла потерь от 10 до 1. Питание моста должно производиться от источника синусоидального напряжения частотой 50 Гц. Установка рассчитана для эксплуатации при температуре воздуха 10—30 °С и влажности до 80%. Основная погрешность в условиях нормальной температуры при измерении емкости не превосходит 0,5% (но не менее 5 пФ), а при измерении tg б — не более 0,015 tg б при напряжении 3—10 кВ. Чувствительность вибрационного гальванометра с усилителем, используемым для уравновешивания моста, составляет 5-10 В/мм. При необходимости рабочее напряжение может быть повышено до 35 кВ. В этом случае эталонный воздушный конденсатор и повышающий трансформатор должны быть заменены другими, рассчитанными на это иаиряжение (конденсатором Р-55 и трансформатором НОМ-35). [c.56]

Анализ конструктивных параметров жестко связанных сопряжений. Полученные зависимости позволяют. оценивать и сравнивать различные конструктивные варианты сопряжений и выбирать оптимальное решение. Так, формулы (13) и (14) можно использовать для определения целесообразных размеров направля ющих, оценивать характер эпюры давлений, условия нераскрытня стыка и решать другие задачи. Определение угла ф, тангенс кото- [c.332]

Если можно пренебречь величиной /г , то это соотношение становится идентичным известному результату для простой колебательной системы с демпфированием. Однако следует подчеркнуть, что формула (169), так же как и формулы (165) — (168), справедливы в окрестности всех резонансных состояний непрерывных систем и систем со многими степенями свободы (разумеется, при условии, что предварительно введенные предположения выполняются). Величину kn можно оценить, используя степенной закон для функции ползучести (формулы (90)). Например, если Si < 5, то —кп п, где /г —угол наклона касательной к графику функции 5 (со) в логарифмических координатах поскольку тангенс угла потерь считается малым, величина п тоже должна быть малой, согласно формуле (90д). Можно показать, что если пренебречь членом й , то погрешность в соотношении (169) будет величиной того же порядка, что и погрешность в формуле (163г), если в ней пренебречь изменением мнимой части в окрестности резонанса. [c.171]

Для большинства металлов, в том числе и тугоплавких, как было указано выше, при воздействии активных коррозионных сред на поверхности образуется окисная пленка, которая защищает металл от коррозии. Этому случаю соответствует кривая 1 на рис. 50. Скорость коррозии в каждый момент испытания равна тангенсу угла наклона прямой, касательной к кинетической кривой в данной точке, к оси времени. Со временем скорость коррозии уменьшается, так как при этом увеличивается толщина окисной пленки, и, следовательно, она лучше защищает металл от коррозионного воздействия среды. При определении коррозионной стойкости необходима достаточная длительность испытаний, так как при кратковременных испытаниях не успевает образоваться защитная пленка необходимой толщины и средняя скорость коррозии будет больше, чем в условиях зксплуатащ1и металла, которая лишь в очень редких случаях ограничивается малым временем. [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...