Резка Сопла дополнительные

Рис. 2.14. Схема плазмотрона для плазменной резки с дополнительной подачей газа в канал сопла

Резка металлов осуществляется сжатой плазменной дугой, которая горит между анодом — разрезаемым металлом и катодом — плазменной горелкой. Стабилизация и сжатие токового канала дуги, повышающее ее температуру, осуществляются соплом горелки и обдуванием дуги потоком плазмообразующих газов (Аг, N2, Hj, NHJ и их смесей. Для интенсификации резки металлов используется химически активная плазма. Например, при резке струей плазмы, кислород, окисляя металл, дает дополнительный энергетический вклад в процесс резки. Плазменная дуга режет коррозионно-стойкие и хромоникелевые стали, медь, алюминий и другие металлы и сплавы, не поддающиеся кислородной резке. Высокая производительность плазменной резки позволяет применять ее в поточных непрерывных производственных процессах. Нанесение покрытий (напыление) производятся для защиты деталей, работающих при высоких температурах, в агрессивных средах или подвергающихся интенсивному механическому воздействию. Материал покрытия (тугоплавкие металлы, окислы, карбиды, силициды, бориды и др.) вводят в виде порошка (или проволоки) в плазменную струю, в которой он плавится, распыляется со скоростью - 100—200 м/с в виде мелких частиц (20— 100 мкм) на поверхность изделия. Плазменные покрытия отличаются пониженной теплопроводностью и хорошо противостоят термическим ударам. [c.291]

ПКМ можно подвергать резке с помощью плазмы. По данным работы [27], стеклопластики режутся хуже, чем стали. Увеличение доли стекловолокна улучшает качество реза, но приводит к росту количества пыли, состоящей преимущественно из частиц стекла размером меньше 0,1 мкм. Для предотвращения горения полимерной матрицы по дополнительным отверстиям в сопле вокруг отверстия, по которому идет рабочий газ (аргон + 30% Н2), подавали воду. Оптимальное соотношение длины сопла к его диаметру у плазматронов 3-4. Значимых преимуществ плазменной резки ПМ перед другими способами не отмечено. [c.145]

Для обеспечения плазменной резки с использованием воды был усовершенствован ранее разработанный в НПО Ритм плазмотрон типа ПМР-74 (рис. 2. 24). Без каких-либо существенных переделок в плазмотрон введено дополнительное наружное сопло (насадка), которое сопряжено внутренней конусной поверхностью с основным соплом. На внутренней и наружной поверхности сопла имеются пазы для прохода воды в зону дуги (рис. 2. 25). Использование такого сопла позволяет подавать воду внутрь общего канала, образованного совмещением двух сопел, и концентрично столбу дуги, создавая вокруг нее водяную завесу. [c.70]

При кислородно-флюсовой резке мощность пламени должна быть в два раза больше, а режущее сопло — на один номер больше по сравнению с резкой без флюса. Это обусловлено затратой дополнительного тепла на плавление флюса и добавочной энергии режущей струи на удаление большего количества шлаков из места разреза. [c.208]

Кислородно-флюсовая резка. При этом способе в зону резки вместе с режущим кислородом вдувают порошкообразный флюс с железной основой. При сгорании флюса в кислородной струе выделяется дополнительное количество теплоты. Окислы железа, образующиеся при сгорании железного порошка, сплавляясь с окислами разрезаемого мета.лла, образуют более легкоплавкий и жидкотекучий шлак. В то же время частицы флюса, выходя из сопла резака с большой скоростью механически удаляют туго- [c.313]

Процесс кислородно-флюсовой резки осуществляют, вводя в зону реакции порошкообразные флюсы на железной основе. При сгорании флюса в кислородной струе выделяется дополнительное количество теплоты, повышается температура в зоне реакции, разжижаются тугоплавкие окислы. В то же время частицы флюса, выходя из сопла резака с большой скоростью, механически удаляют с поверхности реза тугоплавкие окислы. При использовании смеси железного порошка с флюсующими добавками, кроме чисто термического действия порошка и механического удаления окислов, наблюдается и флюсование, т. е. перевод тугоплавких окислов в более легкоплавкие соединения. [c.643]

Габаритные размеры измерительной головки в этом случае резко сокращаются. Ее конструкция упрощается, так как усилием истекающей из сопла воздушной струи, вследствие малой величины, можно пренебречь герметизация головки не требуется, так как попадание влаги и абразивной пыли в зону расположения сопла и пятки, а также на механизмы головки (при соответствующем конструктивном исполнении) не оказывают практического влияния на результаты измерения в связи с достаточно большой инерционностью пневматической системы не требуется дополнительных виброгасящих устройств. [c.193]

При резке проникающей плазменной дугой (рис. 19, б) ток проходит через струю плазмы между электродом и разрезаемым изделием, которое обязательно должно быть электропроводным. Подключение водоохлаждаемого сопла к клемме источника тока необязательно. Однако на практике такое подключение производится через сопротивление для зажигания так называемой дежурной дуги небольшой мощности (30—100 а при 20—70 в). При касании язычком дежурной дуги разрезаемого металла возбуждается мощная проникающая дуга. Струя ионизированных газов в этом случае сжимается собственным магнитным полем, что дополнительно повышает ее температуру. При резке проникающей дугой горелка-резак может выделить большую мощность (10—100 квт и более), не перегреваясь, поэтому такой способ чаще всего применяется для резки средних и больших толщин металла. [c.52]

Аппаратура для резки на жидком горючем может поставляться как в виде отдельных изделий (керосино-кислородного резака и бачка для жидкого горючего), так и в виде полного комплекта, смонтированного на транспортной тележке. Выпускаемые промышленностью керосинорезы работают по принципу испарения жидкого горючего. С этой целью резак (рис. 9.7) снабжен трубчатой испарительной камерой. Проходя через ее асбестовую набивку, жидкий керосин испаряется. Для этого камера нагревается дополнительным испарительным пламенем, формируемым специальным соплом головки. Для защиты от пламени на испарительной камере крепится фигурный щиток. Регулировка подачи горючего и кисло- [c.533]

Наиболее распространена струйная местная защита потоком газа, истекающим из сопла сварочной горелки. Качество струйной защиты зависит от конструкции и размеров сопла 1 (рис. 13.1), расстояния Ь от среза сопла А—А до поверхности свариваемого материала и расхода защитного газа. В строении газового потока различают две области ядро потока 2 и периферийную область 3. При истечении в окружающую воздушную среду в ядре потока сохраняются скорость и состав газа, имеющиеся в сечении А—А на срезе сопла. Периферийная область потока представляет собой область, в которой защитный газ смешивается с окружающим воздухом, а скорость по длине потока изменяется от первоначальной (имеющейся на срезе сопла) до нулевой на внешней границе струи. Поэтому надежная защита металла может осуществляться только в пределах ядра потока. Чем больше длина Н этого участка, тем выше его защитные свойства. Максимальная длина Н наблюдается при ламинарном истечении газа из сопла. При турбулентном характере истечения газа такое строение потока нарушается и его защитные свойства резко падают. Характер истечения зависит от конфигурации проточной части сопла, его размеров и расхода газа. На практике применяют конические, цилиндрические и профилированные сопла. Для улучшения струйной защиты на входе в сопло в горелке устанавливают мелкие сетки, пористые материалы и т. п., позволяющие дополнительно выравнивать поток газа на выходе из сопла. Расход защитного газа выбирают оптимальным для обеспечения истечения струи, близкого к ламинарному. [c.240]

Стационарные и переносные машины общепромышленного назначения укомплектовываются дополнительными соплами, позволяющими вести резку на ацетилене и на газах-заменителях ацетилена. [c.169]

Результаты исследований характеристик эжекторных сопел с цилиндрической и конической обечайкой при определении потерь тяги первым способом приведены на рис. 3.94 и 3.95 [16], [127]. Достаточно очевидно, что в этом случае с увеличением расхода вторичного воздуха происходит пропорциональное снижение потерь тяги, поскольку вторичный воздух, вытекая за срезом сопла, создает некоторую дополнительную добавку к тяге основного (внутреннего) сопла. Кроме этого, наличие вторичного воздуха приводит к повышению давления в эжекторном контуре (рис. 3.92) и способствует менее резкому перерасширению реактивной струи и смягчению удара струи о стенку обечайки при запуске сопла. Это сопровождается более плавным возрастанием потерь тяги в момент запуска , снижением пика потерь тяги и смещением этого пика в сторону больших значений тг при увеличении расхода вторичного воздуха (рис. 3.94). [c.170]

Для кислородно-флюсовой резки получили распространение установки с однопроводной и двухпроводной системой режущего кислорода. В первых установках флюс из бункера флюсопитателя инжектируется в режущее сопло резака непосредственно режущей струей кислорода под давлением, соответствующим толщине разрезаемого металла. Б установках же с двухпроводной системой флюс к головке резака инжектируется дополнительным кислородом под небольшим избыточным давлением и уже в режущее сопло резака увлекается режущей струей кис- [c.401]

При резке горячих заготовок толщиной 150—220 мм ширина реза в основном зависит от формы и размера сопла режущего кислорода [ИЗ]. Оптимальным является сопло с плавным входом и коническим расширением на выходе. Резка такими соплами позволяет при одинаковой производительности процесса уменьшить ширину реза и расход режущего кислорода на 30—40% по сравнению с шириной, получаемой при резке соплами ступенчатоцилиндрического типа. Дополнительное уменьшение ширины реза (на 20—25%) может быть получено при увеличении чистоты используемого кислорода и поддержании по возможности малым и постоянным расстояния между торцом мундштука и поверхностью заготовки. [c.72]

Дуговую плазменную струю для сварки и резки получают по двум основпым схемам (рис. 53). При плазменной струе прямого действия изделие включено в сварочную цепь дуги, атстивные пятна которой располагаются па вольфрамовом электроде и изделии. При плазменной струе косвенного действия активные пятна дуги находятся на вольфрамовом электроде и внутренней или боковой поверхности сопла. Плазмообразующий газ мон ет служить также и защитой расплавленного металла от воздуха. В некоторых случаях для защиты расплавленного металла используют подачу отдельной струи специального, более дешевого за-п1,итного газа. Газ, перемещающийся вдоль степок сопла, менее ионизирован и имеет пониженную температуру. Благодаря этому предупреждается расплавление сопла. Однако болынинство илаз-менных горелок имеет дополнительное водяное охлаждение. [c.65]

Появление крупных капель в пограничном слое приводит вначале к росту амплитуды пульсаций давления торможения ( so< 1,025 на рис. 6.1 и 6.2), что объясняется скольжением капель по этой причине генерируются дополнительные пульсации. При более высокой влажности амплитуды снижаются и далее стабилизируются в исследованном диапазоне l,03< so< 1,Ю, что нетрудно объяснить сепарирующей способностью пограничного слоя и образованием устойчивых пленок на стенке сопла. В ядре течения (вне пограничного слоя) крупные капли генерируют высокоамплитудные пульсации, так как коэффициенты скольжения здесь резко снижаются (скорость несущей фазы возрастает) и вихревые следы за каплями интенсифицируют пульсации полного давления. [c.200]

Значительным оказалось влияние степени гидродинамической турбулентности потока перед соплом. Соответствующие опытные данные, представленные на рис. 6.6, показывают, что снижение начальной турбулентности заметно уменьшает максимумы амплитуд пульсаций полного давления перед линией насыщения, а также интенсивность снижения Про при переходе через линию насыщения. Эти опытные данные также служат подтверждением предположения о том, что рассматриваемые явления находятся в очевидном взаимодействии, механизм которого должен быть изучен дополнительно. Следует также обратить внимание на тот факт, что влияние степени турбулентности резко вырождается при переходе в зону малых степеней влажности (ftso= l,01). По существу, можно утверждать, что переход через состояние насыщения в зону влажного пара высокой степени дисперсности приводит к частичному вырождению как конденсационной, так и гидродинамической турбулентности. Сопоставление амплитудных характеристик для разных частот (рис. 6.1—6.3) подтверждает, что при изменении графики Apo ( so) несколько перестраиваются. При значительной влажности ( so>l,03) влияние частоты в исследованном диапазоне ослабевает. [c.202]

Недостатком водоэлектрической резки является сложность возбуждения дуги и начала процесса. Применяется графитовый электрод, который быстро расходуется. В связи с этим необходимо для вертикального перемещения графитового электрода в направлении сопла в процессе резки дополнительное устройство. Все это делает процесс недостаточно технологичным и надежным. Его нельзя пока использовать на машинах с программным управлением. Процесс водоэлектрической резки при соответствующем усовершенствовании аппаратуры может найти более широкое применение. [c.70]

Резак РПКФ-2 (фиг. 17) для ручной поверхностной кислороднофлюсовой резки высокохромистых сталей имеет обычную инжекторную систему, состоящую из смесительной камеры 1 и инжекторного сопла 2. Эта система позволяет питать резак ацетиленом с давлением не ниже 0,03 ати. Для регулирования подогревающего пламени на корпусе резака имеются два вентиля кислородный 3 и ацетиленовый (на фигуре не виден). Принципиальное отличие этого резака от резаков для обычной поверхностной кислородной резки заключается в том, что в головке резака размещено дополнительное [c.27]

На основании вышеизложенного целесообразио перераспределить мощность подогревающего пламени таким образом, чтобы большее количество смеси поступало в щель реза позади режущей струи, или значительно увеличить расход горючего газа. Иногда рекомендуется пламя регулировать с заметным избытком горючего газа. При этом общая длина факела (при выключенном режущем кислороде) должна быть больше толщины разрезаемого металла. Этим, в частности, можно объяснить то, что фирма Мессер — Гризгейм при резке стали толщиной 1000—2000 мм резаком Гигант рекомендует вводить в разрез значительное количество горючего газа через дополнительное сопло, которое устанавливается позади мундштука. [c.131]

С Мо = 4 расчетные и экспериментальные данные удовлетворительно согласуются. Несовпадение некоторых экспериментальных точек объясняется, по-видимому, той же причиной, что и в случае конического сопла с углом 0а = 15°, Подтверждением этому служит экс-лериментальная зависимость, полученная на модели сопла с Мо = 5. В этом случае сверхзвуковая часть сопла была выполнена в виде одной неразъемной детали, поэтому возможность неучтенных дополнительных возмущений практически исключалась, и полученная зависимость Ь° х°) не имеет резко выпадающих точек. Расчетная зависимость для этого сопла при Вн = О сдвинута относительно эксперпментальной вправо по оси х°, что свидетельствует о наличии в начальном сечении отрицательного смещения вектора тяги. Это замечание относится и к другим соплам (рис. 5.20, 5.21), во всех этих моделях перекос оси создавался одной и той же деталью. [c.237]

Экспериментальные данные, приведенные на рис. 3.29 для спрофилированных по формуле Витошинсксто (3.1) и с радиусным входом дозвуковых частей с Pgx =2,34-5, показывают, во-первых, резкое увеличение входных потерь А/ (и соответственно суммарных потерь импульса А/с) при уменьшении Т 2 ДО нуля, т. е. для сопел с угловой точкой в критическом сечении, и, во-вторых, что существует оптимальное значение Т 2 5 при котором суммарные потери импульса с учетом трения, потерь в дозвуковой части и дополнительной неравномерности потока на выходе сопла будут минимальными. Для приведенных на рис. 3.29 условий эксперимента это значение [c.94]

При таком наклоне режущей струи создаются наиболее благоприятные условия для отжатия шлака с передней грани реза, в результате чего интенсифицируется процесс окисления металла. По мнению авторов [XXIII. 2] интенсификации резки в значительной мере способствует также подогрев струи режущего кислорода, для чего в конструкции резака для скоростной резки предусмотрено расположение подогревающих сопел под режущими. Для получения чистой поверхности кромок при больших скоростях резки, в резаке предусмотрены дополнительные режущие сопла, производящие зачистку поверхности разрезанных кромок. [c.369]

Термомеханический, при котором флюсом служит железный или какой-либо другой металлический порошок в чистом виде или с добавкой некоторых флюсующихся компонентов. Сгорающий в кислородной струе металлический порошок выделяет значительное количество дополнительной теплоты (сверх теплоты подогревающего пламени и теплоты, вы-целяемой при сгорании разрезаемой стали) и, поднимая температуру в зоне реакции, разжижает образующиеся в процессе резки тугоплавкие окислы. В то же время частицы металлического порошка, выходящие из сопла резака с большой скоростью, механически удаляют из полости реза расплавленные окислы и оказывают на разрезаемые кромки абразивное действие. При использовании смеси железного порошка с флюсующими добавками, помимо чисто термического действия порошка и механического удаления окислов, имеет место их флюсование. [c.400]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...