Температура фазы, смеси

Введение температуры каждой фазы связано с принятием гипотезы локального равновесия, но только в пределах фазы (когда локальное равновесие всей смеси может и не выполняться, например, при неодинаковых температурах фаз). Эта гипотеза позволяет также определить и другие термодинамические функции для каждой фазы наряду с внутренней энергией U (энтропию, энтальпию, свободную энергию, термодинамический потенциал). [c.32]

Сопротивление в исследуемом процессе. При анализе теплообмена при испарении или конденсации потоков теплоносителя внутри каналов с пористым высокотеплопроводным заполнителем было отмечено, что паровая фаза смеси находится в состоянии термодинамического равновесия и имеет температуру, равную локальной температуре насыщения. Причем fj используется как отправная величина для расчета избыточной температуры проницаемой матрицы i = Т -1 . Следовательно, для определения значения в каждом поперечном сечении канала необходимо уметь рассчитать распределение давления в двухфазном потоке вдоль канала. Эта задача также представляет интерес и для расчета полного перепада давлений на пористом заполнителе. [c.122]

В зоне испарения (L < Z < К) температура паровой фазы смеси равна локальной температуре насыщения /2 (р) > а распределение температуры Т2 пористого каркаса определяется уравнением [c.161]

Это явление объяснено Л. Д. Берманом, А. А. Гухманом [81] и другими. При конденсации паров из парогазовой смеси массо-обмен и поперечный поток вещества (т. е. пара) идут в направлении поверхности контакта фаз. Толщина пограничного слоя при этом уменьшается, градиенты продольной скорости и температуры парогазовой смеси у поверхности с увеличением влагосодержания возрастают, в результате чего увеличивается и коэффициент теплообмена, а также аэродинамическое сопротивление контактного аппарата. [c.189]

При испарении поперечный ноток паров направлен от поверхности контакта фаз, при этом толщина пограничного слоя увеличивается, а градиенты продольной скорости и температуры парогазовой смеси уменьшаются, что, по-видимому, и вызывает снижение коэффициента теплообмена и аэродинамического сопротивления по мере увеличения потока паров от зеркала испарения. [c.189]

Получив уравнение связи между бесконечно малыми изменениями температуры фаз и проинтегрировав его, найдем связь между давлением и температурой газа в смеси в процессе истечения. [c.149]

Коэффициенты переноса — вязкость и теплопроводность — парогазовой смеси (при отсутствии жидкой фазы) могут быть определены на основе следующих допущений. Так как при изменении содержания водяного пара коэффициент вязкости парогазовой смеси остается практически постоянным (например, при Т = = 273 К в дымовых тазах при содержании HjO, равном 5%, динамический коэффициент вязкости х = 1,55-10" Н-с/м , а при 23% ft = 1,5-10 Н-с/м , т. е. при увеличении содержания HjO с 5 до 23% коэффициент вязкости ц уменьшается всего лишь на 3% с увеличением температуры парогазовой смеси i еще меньше зависит от содержания НдО [38]), коэффициент вязкости парогазовой смеси в первом приближении может быть принят равным коэффициенту вязкости сухого газа Хсм [J-r- [c.34]

Первое из этих уравнений отражает как условие равновесия требование тождественного равенства S- и L-температур контактирующих смесей. Второе условие равновесия устанавливает функциональную зависимость относительной 5-концентрации массы любого химического вещества / от L-концентрации того же вещества, температуры поверхности раздела фаз, полного давления и 5- и L-концентраций других компонентов. [c.181]

В зависимости от начальных разностей скоростей и температур фаз, возмущений Пд,. .. и величины интервал О < < 1 или его подынтервалы принадлежат к равновесному Е) или к неравновесному К) типу. К равновесному (неравновесному) типу отнесем отрезки времени, на которых отличия параметров невозмущенного потока от равновесных значений (1.3) малы (велики). Интервалы типа N подразделяются на дозвуковые 8В) и сверхзвуковые ЗР) в соответствии с характеристическими свойствами системы (1.1). В ней независимо от значений параметров смеси характеристическую форму имеют два векторных (каждое с двумя проекциями для и у -) и два скалярных уравнения, т.е. шесть из десяти скалярных уравнений в частных производных. Три из них - пятое (векторное) и шестое записываются вдоль траекторий газа, а оставшиеся три - седьмое (векторное) и восьмое - вдоль траекторий частиц. Тип подсистемы первых четырех уравнений (1.1), связанных с перечисленными только через коэффициенты и свободные члены, определяется числом действительных корней характеристического уравнения ([1, 5] и Гл. 11.1) [c.487]

Для каждой соли известна вполне определенная концентрация, называемая криогидратной, при которой может быть достигнута минимальная температура плавления (табл. 26). Смесь криогидратного состава замерзает или плавится однородной массой как чистое вещество, причем постоянная криогидратная температура сохраняется до полного расплавления твердой фазы. При изменении концентрации смеси от криогидратного значения температура плавления смеси повышается. [c.118]

Любой процесс определяется термодинамическими и кинетическими условиями протекания. Движущей силой процесса графитизации является стремление системы уменьшить запас свободной энергии. Схема изменения свободной энергии жидкой фазы, смесей аустенита с цементитом и графитом при повышении температуры приведена на рис. 83. Из схемы видно, что цементит термодинамически менее устойчивая фаза, чем графит. Однако разница между температурами и Тз невелика и при сравнительно небольшом переохлаждении будет происходить кристаллизация цементита, а не графита. [c.126]

Большие давления и температуры сжатой смеси способствуют также повышению скоростей сгорания в основной фазе, но в то же [c.115]

Такое расслаивание смеси может возникать только при очень низкой температуре, когда один из компонентов вымерзает и выпадает в твердой фазе смеси, содержащие спирт, расслаиваются при несколько более высокой температуре с образованием двух жидких слоев. Расслаивание содержащих спирт смесей обусловлено в первую очередь поглощением влаги и понижением температуры. [c.103]

Как уже отмечалось, в интервале концентраций НК от х до Хд образуются два жидких слоя с концентрациями НК х и Хд соответственно. При этом температура кипения жидкостей будет равна С увеличением концентрации НК выше Хд образуется гомогенный раствор, при этом температура кипения смеси повысится с до /д при одновременном увеличении концентрации НК в равновесной паровой фазе. На рис. 17-7,6 для подобных систем приведена фазовая диаграмма у -х. [c.108]

При этом введевие понятия температуры Т смеси при =И= Г21 как это делается в работах [33] и [30], является некорректным, так как, несмотря па локальное равновесие каждой фазы, смесь не является локально равновесной. Поэтому представления типа и(р, Т) п s(p, Т) для любых смесей при лишены фи- [c.44]

Изложенный механизм справедлив для случая небольшой разности температур между пористым материалом и паровой фазой смеси. Совершенно по-другому испарение потока завершается в тех случаях, когда вследствие подвода теплоты теплопроводностью в область испарения температура пористой матрицы быстро возрастает. В этом случае в месте, где температура проницаемого каркаса достигает определенной величины Г, соответствующей предельно достижимому перегреву жид кости, теплоноситель не может больше существовать в жидкостной фазе на поверхности частиц, жидкость перестает смачивать материал и микропленка свертывается в микрокапли. В итоге происходит резкое уменьшение интенсивности теплообмена при смене режима испарения микропленки на режим конвективного теплообмена дисперсного потока перегретого пара с мельчайшими каш1ями. Здесь микрокапли при столкновении с поверхностью каркаса уже не растекаются по ней, вследствие чего испарение их затруднено. [c.82]

По мере движения потока и увеличения перегрева происходит скачкообразная активация центров парообразования, количество паровых микроструек быстро возрастает, и они постепенно заполняют все более мелкие перовые каналы. Основная часть жидкости движется в виде постепенно утоняющейся микропленки, которая обволакивает частицы материала и заполняет все сужения и отдельные поры. Скорость пара непрерывно возрастает. Давление в двухфазном потоке быстро падает, а вместе с ним падает и температура паровой фазы смеси, равная температуре насыщения Температура Т пористого каркаса повышается [c.133]

В области испарения (L < Z < 8) вследствие чрезвычайно высокой интенсивности объемного внутрипорового теплообмена при испарении потока температура проницаемого материала Т2 не отличается заметно от температуры /2 паровой фазы смеси, равной локальной температуре насыщения [c.160]

Рассмотрим движение смеси, состоящей из несущей жидкости и диспергированных в ней пузырьков газа. Будем предполагать, что при наличии электрического поля жидкость и газ поляризуются по разным законам, а проводимости обеих фаз пренебрежимо малы и диэлектрические проницаемости фаз постоянны, т. е. не зависят от температур фаз и величины электрического поля. Диэлектрическая проницаемость смеси 6 будет в этом случае зависеть только от объемного газосодержання а. [c.229]

Если в равновесных состояниях о или е отсутствуют капли (Ра = 0, аз = 0), то температура пара может превышать температуру насыщения, т. е. пар может быть перегретым. В случае двухкомпонентной двухфазной смеси, в которой нет фазовых превращений (например, смесь воздуха с частицами песка, металла и т. д.), отсутствует температура насыщения, и при равновеспи выполняется равенство только температур фаз между собой. [c.337]

Рис. 4.5.1. Расчетные эпюры давления п температуры фаз в ударной труое, в которой КНД длиной 4 м (О sg а sg 4 м) заполнена газов 1весью (смесью воздуха с частицами кварцевого песка), в разные моменты времени t (мо), которым соответствуют цифровые указатели, после разрыва (t = 0) диафрагмы (а = 0). Начальные условия в КНД ро = ОЛ МПа, = К Р20 = 2,1, а = 30 ыкм. Начальные условия в КВД длиной 1 м (—1 м < з sg 0), заполненной воздухом р = 0,5 МПа, J o = 293 К. Сплошные линии соответствуют параметрам газа, пунктирные — параметрам частиц, нгтрихо-вые — расчету по равновесной схеме для эффективного газа ( а = О , 7 = 1,127, С = 175 м/с), штрихпунктирпые — расчету по замороженной схеме для чистого газа ( а = оо , = 1,4, С = 340 м/с). Значения букв те же, что п на рпс. 4.3.2

Кривые 1 показанные на рис. 12.9 в координатах рТ (давление — температура) и pV (давление — мольный объем), называются кривыми насыщения (см. гл. 5). Точкам этих трех кривых отвечают такие пары значений р, Т и р, V, при которых две фазы, изображенные слева и справа от каждой кривой, находятся в равновесии. По мере того как температура насыщенной смеси возрастает при постоянном давлении (на р, 1/-диаграмме эти точки будут двигаться по горизонтали вправо), смесь становится ненасыщенной и способна воспринять больше водяного пара и сопутствующей ему скрытой теплоты, чтобы вернуться к равновесному состоянию насыщения. Количество скры- [c.294]

Приведенные уравнения позволяют определить параметры газоводяной смеси на выходе из сопла и диаметры характерных сечений последнего. На основе этих данных невозможно, однако, профилирование сопл, поскольку отсутствуют зависимости параметров и скоростей потока от длины сопла, так как предполагают либо полное выравнивание скоростей и температур фаз, что теоретически возможно лишь при длине сопла, стремящейся к бесконечности, либо полное отсутствие теплового равновесия (при длине, стремящейся к нулю). Для профилирования необходим ji данные, характеризующие интенсивность обменных процессов во времени, которые могут быть получены лишь с помощью экспериментов. При этом содержанием эксперимента могут быть прецизионные эксперименты, направленные на определение кинетических коэффициентов и коэффициентов процессов тепло-, массопереноса при расширении двухфазной смеси в диффузоре, а также касательных напряжений на стенке сошта. В такой постановке задачи эксперимента приходится стал- [c.147]

Сравнение значений объемного паросодержания, рассчитанных по (8.14) и (8.5) (изоэнтропная равновесная модель), показывает (рис. 8.5), что в критическом сечении смесь находится в состоянии высокой неравновесности, особенно при истечении сильно недогретой воды, причем степень неравновесности практически одинакова для насадков № 04 и 05. Это свидетельствует об устойчивости неравновесности смеси, т.е. независимости от длины насадка. Даже при достижении условий насыщения на входе объемное паросодержание остается ниже равновесного примерно в 1,4 раза. В этих условиях основную роль играет нерав-новесность в температурах фаз, поскольку, как показано ниже, скольжение в таком потоке практически отсутствует. [c.170]

Катастрофической коррозией называют окисление металла, происходящее при высокой температуре с непрерывно возрастающей скоростью. Ее причиной может быть экзотермическая реакция окисления металла, когда скорость удаления выделяющегося в ходе реакции тепла меньше скорости самой реакции это ведет к резкому росту температуры, достигающей значений, при которых металл может воспламениться (например, ниобий). Катастрофическая коррозия наступает также, когда образующийся окисел металла при высокой температуре летуч (молибден, вольфрам, осмий, ванадий). Сплавы, содержащие малые количества молибдена и ванадия, часто подвергаются катастрофической коррозии из-за образования низкоплавкях смесей окислов под слоем окалины. Эти смеси становятся жидким электролитом с хорошей электропроводностью. В этих условиях пористая окалина играет роль катода, с большой поверхностью, а металл основы становится анодом в результате возникает интенсивная электрохимическая коррозия. Если температура плавления смеси окислов ниже температуры окружающей среды, то жидкая фаза растворяет окалину и обнажает металл. Аналогичный эффект наблюдается в газовой фазе, содержащей окислы ванадия. Известны случаи катастрофической коррозии высоколегированных хромоникелевых сплавов под воздействием топочных газов, содержащих V2O5. Значительные количества ванадия содержатся в продуктах переработки некоторых сортов нефти. [c.71]

Под в.лиянием испарения и соприкосновения с деталями впускной системы двигателя изменяется температура свежего заряда горючей смеси, поступающей в двигатель. Под действием подогрева от стенок впускной системы температура горючей смеси повышается, а плотность ее уменьшается. На испарение жидкой фазы топлива при этом затрачивается тепло. [c.8]

В данном параграфе рассматриваются турбулеьгтные стационарные адиабатические Qw = 0) течения газожидкостной смеси в трубе в дисперсно-кольцевом режиме, когда можно считать, что смесь термодинамически равновесна (температуры фаз равны между собой, Т 1 = Тг = Тъ = Т, и. если смесь однокомпонентная, равны температуре насыщения Tg), а в ядро имеется скоростное равновесие (v = Уа = W ). Эти условия обеспечиваются, ослп время пребывания газа и жидкости в канале во много раз больше характерных времен выравнивания температур между газом, плен-KOII и каплями и характерного времени выравнивания скоростей газа и капель. Кроме того, ограничимся режимами, когда перепады давлений и температуры вдоль канала малы (Ар < р, АТ < Т), скорости газа и капель много меньше равновесной скорости звука в ядре канала. Тогда можно пренебречь изменением плотности не только жидкости, но и газа [c.219]

Фиг. 47. Последовательные этапы процесса сфе-роидизадии при высокой температуре одной из фаз смеси пластинки постепенно превращаются в зерныщки круглой формы.

Термохромирование в газовой фазе основано на получении хромовых покрытий из паров соединений хрома. Наиболее изученным является процесс вытеснения железом хрома из паров его хлористых солей. Толщина диффузионного слоя зависит от температуры газовой смеси, от продолжительности процесса и колеблется в пределах 0,02—0,10 мм. Метод газового термохромирования, разработанный Н. А. Изгарыщевым и Э. С. Саркисовым, позволяет получать покрытия, стойкие во влажной атмосфере в присутствии сернистого газа, сероводорода п углекислого газа. По данным Н. С. Горбунова, термохромированные образцы устойчивы в 35 о-ном растворе азотной кислоты, в уксусной и серной кислотах и в ряде других агрессивных растворов. [c.284]

Первый закон Кононалова дополняется первым правилом Вревского, oтpaжaющIiм влияние температуры на равновесные составы фаз при повышении температуры бинарной смеси в парах возрастает относительное содержание того компонента, парциальная молярная теплота испарения которого больше. [c.105]

Зависимость степени разделения смеси иа чистые компоненты от состава определяется двумя законами Коновалова. Первый из них характеризует соотношение между составами равновесных жидкости и пара и влияние добавления той нли другой компоненты на общее давление пара. Он говорит о том, что а) повышение относительного содержания данной компонеиты в жидкой фазе всегда вызывает увеличение относительного содержания ее в парах б) в двойной системе пар по сравнению с находящейся с ним в равновесии жидкостью богаче той из компонент, прибавление которой к системе повышает общее давление пара, т. е. понижает температуру кипения смеси прп данном давлении. Применительно к двухкомпоиентиым тепловым трубам это означает, что если начальная смесь богата НКК, то при работе тепловой трубы в стационарном режиме какое-то количество НКК будет оставаться в зоне испарения. При этом максимальная температура в зоне испарения будет ниже температуры насыщения ВКК для данного давления. В этом случае в тепловой трубе могут существовать следующие зоны а) зона переменного состава, которую занимает испаритель и часть коиденсатора [c.137]

Заметим, что при анализе фазовых превращений в системе следует различать Р — Т — X фазовые диаграммы, в которых давление диссоциации Рдис мало и Р на фазовой диаграмме — это внещнее давление и в которых давление диссоциации велико я Р — это Рдис- В системах, компоненты которых обладают низким давлением диссоциации и в которых максимальная температура плавления смеси ниже самой низкой температуры кипения (в системе нет легколетучих компонентов), ролью газовой фазы при фазовых превращениях можно пренебречь. Если же давление диссоциации какого-либо из компонентов велико (система содержит легколетучие компоненты), то состав газовой фазы необходимо учитывать при температурах как выще, так и ниже ликвидуса. [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...