Допустимая длина усталостной трещины

ДОПУСТИМАЯ ДЛИНА УСТАЛОСТНОЙ ТРЕЩИНЫ [c.103]

В результате усталостная трещина достигает такой длины, при которой наступает быстрое разрушение. Окончательное значение /Стах в этой точке иногда оказывается равным Kui а часто даже превышает его. Это увеличение вязкости при разрушении еще не изучено полностью, хотя может быть объяснено с позиций допустимых уровней напряжения при нанесении трещины в стандартных образцах для определения вязкости разрушения (см. гл. V, раздел 13, и рис. 98). Это помогает объяснить, почему в некоторых участках усталостного излома, где значение /Стах было близко или превышало Ки< видны значительные следы монотонного статического разрушения. Монотонный рост трещины помогает также объяснить наблюдаемые в области С аномалии кривой скорости роста трещины. [c.236]

Толщина излучателя к должна удовлетворять условию к << V8 lp (Х , — длина волны продольных колебаний в излучателе) в противном случае в зоне соединения излучателя с преобразователем или волноводом возникают значительные знакопеременные напряжения, которые могут вызвать в этом месте усталостные трещины. Учет этих требований резко ограничивает допустимые предельные размеры поршневых излучателей. [c.221]

Выполненный обзор литературы позволяет сделать вывод, что для описания влияния коррозионной среды можно использовать подходы, основанные на применении линейной механики разрушения. На наш взгляд, для проведения расчетных исследований кинетики усталостной трещины в коррозионной среде наиболее приемлем метод, изложенный в работе [168], с помощью которого можно рассчитать скорость развития трещин в коррозионной среде при различной частоте нагружения на основании данных о скорости их развития на воздухе. В случае, если КИН при соответствующей длине трещины в элементе конструкции будет больше, чем Ks , количество циклов, необходимое для роста трещины при этом условии, можно считать нулевым. Такое допущение дает консервативную оценку долговечности элемента конструкции, что в инженерной практике вполне допустимо. [c.200]

Первая попытка совместного рассмотрения инкубациоиной стадии и процесса развития макроскопических трещин была предпринята, по-видимому, автором (1959 г.), который предложил двухстадийную модель усталостного разрушения. Эта модель основана на введении двух мер повреждения, одна из которых характеризует разрыхление (степень подготовки материала к образованию усталостной трещины), вторая —размер магистральной усталостной трещины. Этот подход был предложен для объяснения и описания отклонений от линейного закона суммирования повреждений при изменении порядка приложения нагрузок различной интенсивности. В статьях [7, 14 ] концепция двух стадий разрушения получила дальнейшее развитие и доведена до соотношений, позволяющих прогнозировать показатели долговечности в условиях длительного и циклического нагружения. Основой для объединенной теории послужила модель зарождения макроскопических трещин, которая позволяет сформулировать начальные условия для второй стадии разрушения. Вторая стадия состоит в развитии макроскопической трещины либо до критического размера при котором трещина становится неустойчивой, -либо до предельно допустимого значения, после достижения которого данный элемент конструкции или деталь машины условно рассматриваются как разрушенные. Общее соотношение для размера I (длины краевой трещины, полудлины центральной трещины, радиуса дисковой трещины и т. п.) имеет вид [c.115]

При испытании на усталость на вибростенде лопаток турбины газотурбинного двигателя корреляционный анализ позволил обнаружить зависимость долговечности от коэффициента концентрации напряжений, выражаемого соотношением (1.10), т. е. через параметры спектра неровностей поверхности. Были также найдены шаг опасной гармоники профиля (отношение амплитуды к шагу которой является максимальным членом вариационного ряда таких отношений) и удельный вес полуквадрата ее амплитуды Б сумме полуквадратов амплитуд. При допустимом в отношении надежности и долговечности лопаток значении асг с помощью формул (1.9) и (1.10) были рассчитаны высота неровностей и базовая длина на участках пера, где начинают образовываться усталостные трещины. [c.46]

Выбор формы, размеров и способа нагружения образца, а также условий эксперимента, гарантируюп их достоверность результатов измерения, устанавливаются национальным или ведомственными стандартами. Для создания необходимой остроты надреза обычно вырап ива-ют небольшую усталостную треп ипу, для чего образец предварительно подвергают действию пульсируюп ей нагрузки. В ходе эксперимента самописец снимает кривую Р —V (нагрузка, приложенная к образцу,— смеп ение точки ее приложения), длина треп ины I регистрируется в каждый момент специальными методами (визуальными, электрическими, акустическими и т. д.). Для правильного экспериментального определения К (или G ) необходимо, чтобы пластическая деформация не была чрезмерной. Так, при сквозной пластической деформации по всей толщине пластически деформированный объем в вершине треп ины оказывается настолько велик, что уже нельзя пользоваться асимптотическими формулами. Па основании экспериментальных проверок было ориентировочно установлено, что допустимая пластическая деформация в вершине трещины имеет место, если разрушающее напряжение в нетто-сечении образца не превосходит [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...