Плотность материала приведенна

Устойчивость 494, 495 Пластинки с отверстиями — Распределение деформаций 556, 557 Распределение напряжений 549, 556 - 559 Пластичность — Понятие 17 Плотность материала приведенная [c.691]

При решении задач этого параграфа следует принимать для провода (каната) следующие значения модуля упругости (приведенного) Е и плотности материала р для меди Е — 85 ГПА, р = = 8900 кг/м для стали f == 170 ГПа для алюминия Е 50 ГПа. Эти характеристики используются при проектировании конструкций с гибкими нитями. [c.39]

При импульсивном нагружении в плите распространяются волны напряжений нагрузки, разгрузки и отраженные волны образуются области возмущений, в которых материал плиты находится в напряженном состоянии, которое характеризуется тензором напряжений (ст) частицы среды в движении (вектор скорости V), плотность материала р. Этим характеристикам состояния плиты в области возмущений соответствует тензор кинетических напряжений (Т), принимаемый в дальнейшем за основную искомую величину. Зная (Т) и пользуясь формулами, приведенными в 2 гл. 2, находим тензор напряжений (а), вектор скорости частиц V и плотность материала р в области возмущений. [c.252]

Примечание. Толщины стенок рассчитаны на основе коэффициента безопасности, равного 5 1, и механических свойств материала, приведенных в табл. 1. Плотность жидкости принята равной 1,2 г/см, опоры расположены на расстоянии 1/12 длины емкости от каждого конца. [c.347]

В приведенных формулах т — погонная масса балки, 1х — погонный момент инерции массы балки, 1х — момент инерции площади поперечного сечения балки относительно оси х, р — плотность материала балки. [c.210]

Здесь и в дальнейшем к, j — порядковые номера слоев дискретизации по радиусу и времени Ai, Дг, — шаги дискретизации по времени и радиусу сте — широтное напряжение Ei, v — обобщенные упругие константы, аналогичные приведенным в работе [3] N — параметр (в случае N = i — цилиндрическая труба) Pi — плотность материала г-го слоя. [c.250]

В приведенных формулах обозначено С=С/ —крутильная жесткость сечения проволоки (значения для различных форм сечения см. гл. 1Г) 5—шаг пружины D — средний диаметр витка F — площадь сечения витка i — число рабочих витков р — плотность материала в кГсек см . [c.438]

В табл. 11 указаны диапазоны температур, приведенных плотностей и давлений, число п1 экспериментальных точек, указанные авторами погрешности значений плотности Ор. Экспериментальный материал приведен в табл. 12—20. Все эти данные были предварительно проверены на согласованность как в пределах одной работы, так и в перекрещивающихся областях, исследованных разными авторами. С этой целью была проведена графо-аналитическая и машинная обработка имеющихся результатов. [c.11]

Точное определение оптимальной частоты вращения формы является сложной проблемой из-за большого количества факторов, которые по-разному влияют на процесс кристаллизации трубы. К этим факторам можно отнести химический состав, плотность материала, вязкость, чистоту поверхности литниковой системы, чистоту внутренней поверхности формы и т.д. В промышленных условиях частоту вращения определяют с помощью приведенных уравнений или подбирают по таблицам (табл. 1). Однако с целью корректировки параметров в каждом отдельном случае следует отлить одну или< две пробные трубы. Рекомендуемые параметры процесса приведены в табл. 1. [c.13]

Рассчитаем разность между массой гири, приведенной к единой условной плотности материала 8,0-10з кг/л , и ее массой, приведенной к пустоте (действительной массой) . Эта разность зависит от того, из какого материала изготовлена гиря. Под массой гири, приведенной к единой условной плотности материала 8,0-10з кг/м , понимается масса такой предполагаемой гири плотностью 8,0- 10з кг/м , которая в воздухе плотностью 1,2 кг м точно уравновешивает данную гирю. Уравнение равновесия имеет вид [c.47]

Переход на единую условную плотность материала гирь значительно упрощает их поверку, так как при этом отпадают необходимость введения поправки на аэростатическую силу, а также определение объемов гирь методом гидростатического взвешивания, являющееся трудоемкой операцией. Очень удобно также и то, что гири одинаковой массы, приведенной к условной плотности 8,0-10 /сг/ж уравновешивают друг друга в воздухе независимо от того, изготовлены они из одинакового или из различного материалов. [c.49]

Ниже приведен пример расчета обеспечения нормальных условий движения псевдоожиженного потока для частиц из стекла диаметром d = 2 мм при плотности материала ро=2550 кг/м . Высота слоя неподвижных частиц Z-h = 2 м. [c.209]

В тех случаях, когда плотность материала q сильно изменяется под действием давления, р следует заменить на приведенное давление по формуле [c.77]

Здесь iVo — начальная окружная сила в шпангоуте р — удельная плотность материала шпангоута. С помощью матрицы Sr для п-й гармоники волнообразования учитывается начальное осесимметричное напряженное состояние, а с помощью матрицы Мл — приведенные инерционные характеристики шпангоута. [c.267]

В приведенных соотношениях р — плотность материала до деформации, f — вектор массовых сил, Оо — заданный [c.62]

Решить задачу 12.55 с учетом приведенной массы балки. В расчетах дополнительно принять плотность материала р=7900 кг/м . [c.437]

Составная колебательная система имеет существенно большую полосу, чем элементарное звено. Функция Ф(р х) может быть больше или меньше нуля. В последнем случае нагрузка, приведенная к входу, имеет упругий характер. Формально отрицательное значение перечисленной на вход массы можно рассматривать как уменьшение основной сосредоточенной массы Мо при этом расстройка системы меняет свой знак, т. е. собственная частота растет. Составная система выполняется из элементарных звеньев, соединенных вместе. При достаточно большой плотности материа- [c.230]

Особенности расчета дисков центробежных компрессоров. Лопатки центробежных компрессоров (нагнетателей) расположены на боковых сторонах диска (рис. 67). Обычно при расчете жесткость лопаток на растяжение не учитывают и лопатки рассматривают как присоединенные массы. Тогда диск рассчитывают обычным способом, вводя приведенную плотность материала [c.351]

Данные, приведенные в упомянутых таблицах, свидетельствуют о непосредственной связи собственных частот с размерами образца, а также с характеристиками упругости и плотностью материала. Поэтому широко применяют определение модуля упругости материалов по резонансным частотам стержня, изготовленного из исследуемого материала. Чаще всего, возбуждая продольные резонансные колебания, определяют модуль упругости Е в соответствии с формулой [c.152]

Рассмотрим вариант 2 - испарение охладителя завершается во второй зоне. Из данных, приведенных на рис. 6.6, следует также, что как бы велика ни была интенсивность теплообмена в первой зоне (или величина 7i), независимо от протяженности области испарения, при увеличении плотности внешнего теплового потока и превышении им некоторого определенного значения неизбежно наступает режим теплообмена, при котором температура пористого материала в области испарения превышает температуру Т достижимого перегрева жидкости и в точке z = z происходит смена режима теплообмена. Используя последнее из условий [c.139]

Дуги с неплавящимся (тугоплавким) катодом. Если катод сварочной дуги выполнен из материала с высокими температурами плавления и кипения (для вольфрама 7 = 3650 К, = 5645...6000 К для угля Т возг = 4470 К), то он может быть нагрет до столь высокой температуры, при которой основная часть катодного тока обеспечивается термоэлектронной эмиссией. Учитывая, что торированный W-катод представляет собой пленочный катод, а примеси из столба дуги (если изделие, например, алюминиевый сплав) могут также снизить работу выхода, то расчетные значения плотности тока могут быть такими, как в приведенном ниже примере (цифры для простоты расчета взяты округленно). [c.71]

В приведенных выше выражениях Т(Х , t) -искомое поле температур kjj Xj,t) — коэффициент теплопроводности в твердом теле p(X(,t), (Xj,t) — плотность материала и его удельная теплоемкость Q Xj,t) — интенсивность тепловьщеления q x ,t) — тепловой поток на поверхности тела, характеризуемой нормалью и h Xf,t) - Nu- в безразмерном виде) коэффициент теплоотдачи, определяемый для случая обтекания тела жидкостью с температурой T Xj,t) — температурой среды — выражениями (3.36), (3,37), Очевидно, что в общем случае уравнения теплопроводности (3.39) и теплопереноса (3,27) связаны и должны решаться совместно, делая тем самым задачу определения температурных полей в твердом теле трудноразрешимой. Дапее, Дх,-,г) - искомое поле перемещений в твердом теле G Xf,T, и,) к X(Xj,T,u/) - коэффициенты Ламэ e=Ujj - объемная деформация а(х,..Г) - коэффициент температурного расширения F(x-,t) — массовые силы Pj(x.,t) — внешние усилия, заданные на поверхности тела характеризуемой нормалью (например, давление теплоносителя в контуре, контактные уси- [c.98]

Лопатки могут быть радиальными или изогнутыми. Для нена-гружеиных колес или предварительной оценки используют метод присоединенных масс, основная идея которого заключается в представлении лопаток в виде осесимметричных распределенных боковых сил без учета изгиба основного диска [92, 107] или с учетом изгиба [56, 67]. В этом случае жесткость лопаток на растяжение не учитывают. При расчете диска на растяжение по формулам гл. 1 или при несимметричном меридиональном сечении при расчете диска на изгиб по формулам гл. 2 вводят приведенн] плотность материала [c.174]

Если нельзя прокалибровать гири по соответствующим об разцовым гирям, масса которых приведена к единой условной плотности материала, то можно воспользоваться методом пересчета. Пересчет следует производить по формуле (3). Для миллиграммовых гирь всех разрядов и классов, для граммовых образцовых гирь 2-го разряда и 2-го класса, килограммовых гирь 3-го класса и менее точных гирь при этом можно пользоваться приведенными выше значениями коэффициента к. Для гирь граммовых образцовых 1-го разряда и рабочих 1-го класса, килограммовых 2-го разряда и 2-го класса коэффициент к рассчитывается по формуле (4) по действительной плотности каждой гири. [c.49]

В соответствии с выражениями (4.1) перемещение малого элемента dx dy dz в направлении оси х вследствие изгиба равно —Z dWfldx, что дает увеличение оказывающей сопротивление силы инерции на величину р dx dy dz х d Wj/dx df, где p — плотность материала, t — время. Суммарный момент такого сопротивления относительно оси у элемента dxdz/й, получаемый интегрированием от —А/2 до А/2 приведенного выше выражения для силы, умноженного на плечо, равен ph dx dy d w/dx df)/ 2. Разделив эту величину на dx dy, прибавляем ее к правой части уравнения равновесия моментов 2 = О из уравнений (4.8). Подставляя в это уравнение выражения (4.14) и находя отсюда поперечную силу Fxz, проделаем аналогичные выкладки для силы Руг, тогда получим следующие модификации соотношений (4.15) и (5.846) [c.385]

Пример. Определим напряжения в диске, профиль которого приведен на рис. 48. Материал диска — никелевый жаропрочный сплав ХН77ТЮР (ЭИ437Б). Плотность материала р = 8,26 кГ-сек /см , число оборотов диска п 12300 об/мин напряжение на контуре = 1400 кГ/см-. Расчет сведен в табл. 5. [c.331]

Дополнительная инерционность при фиксированной массе мачты может быть достигнута скорее увеличением длины мачты, чем уменьшением длины и сосредоточением массы на конце мачты (хотя в некоторых случаях условия выполняемой операции или окружающей среды могут потребовать последнего варианта). Сравнение варианта мачты с оконечной массой и мачты с распределенной массой при одинаковой линейной плотности материала характеризуется графиком, приведенным на рис. 20. Однако в некоторых случая5 представляется невозможным всю дополнительную массу распределить по длине мачты. Например, мачта типа СТЕМ фирмы Де Хэвилленд Эйркрафт оф Канада требует специ- [c.210]

Простейшую классификацию эффектов теплового самовоздействия, в энергетическом диапазоне, в котором не происходит изменения агрегатного состояния и химического состава частиц, можно провести путем сравнения характерных времен процессов теплопе-реноса [33]. При этом, помимо характерных времен термогидродинамики среды в масштабе сечения пучка (ts, tv, ty) введенных в п. 1.6, следует принимать во внимание характерное время установления квазистационарного теплового потока в среду молекулярной теплопроводностью через поверхность радиационно нагретой частицы /i —а74хт, где а — приведенный радиус частицы, — коэффициент молекулярной температуропроводности воздуха время нагрева частицы до максимальной температуры /2 — (а /Зхг) Сара/Срра)у где Са, ра, Ср, роо — теплоемкости и плотность материала частицы и воздуха характерные времена усреднения акустических и температурных возмущений среды в пространстве между поглощающими центрами и [c.133]

Здесь, очевидно, — полная масса рабочей жидкости, испаряющаяся с единицы поверхности, а iqtjr — полное количество осажденного материала. Попробуем произвести численные оценки. Пусть плотность осадка близка к плотности материала стенки трубы (для приведенных выше высокотемпературных материалов она приблизительно равна 0,1 моль/см ). Скрытую теплоту испарения примем равной 180 кет сек/моль, плотность теплового потока зададим равной 50 вт]см . Если считать, что слой осадка имеет толщину 5=1 мм, то для обеспечения ресурса работы в 10 тыс. ч необходимо, чтобы растворимость не превышала около 0,1 атомных частей на миллион. Это крайне ничтожная растворимость. Естественно, что принятые оценки носят иллюстративный характер и недостаточно точны. Видимо, следует учитывать, что жидкость в трубе не находится в покое, а непрерывно циркулирует. Поэтому величина ц является динамической растворимостью, которая может быть меньше, чем статическая. В этом вопросе также ощущается недостаток экспериментальных данных, [c.73]

Пример. Определить напряжения в диске, профиль которого приведен на рис. 56. Материал диска — никелевый жаропрочный сплав ХН77ТЮР, плотность материала р 8,1 г/см, частота вращения диска л = 2 300 мин" , напряжение на контуре [c.330]

Эффективность проникновения ультразвука тем больше, чем лучше акустический контакт между расплавом и излучателем и чем выше степень согласования между излучателем и нагрузкой. Степень акустического контакта, в свою очередь, зависит от поверхностного натяжения на границе жидкая фаза — поверхность излучателя, и от вязкости расплава. Эти две величины определяют, кроме того, и кавитационную прочность расплава на границе с излучателем, эффективность кавитационных процессов, а также частично потери в самом расплаве. Степень согласования зависит от соотношения приведенных волновых сопротивлений излучателя и нагрузки, и тем больше, чем меньпГе их различие. Отсутствие экспериментальных данных о скорости распространения ультразвука в расплавах металлов и их сплавах не позволяет количественно оценить роль согласования при ультразвуковой обработке кристаллизующихся металлов. Следует также отметить, что по мере кристаллизации слитка его волновое сопротивление изменяется в связи с изменением скорости распространения колебаний и плотности материала. [c.462]

Приведенного материала вполне достаточно, чтобы дать негативную оценку попыткам сведения постоянной Больцмана к всего лишь переводному коэффициенту от эпергетических единиц к тепловым. Да и физически это совершенно неверно. Соотношения (48) и (53) справедливы лишь при условии, что тело находится в тепловом равновесии. Если же состояние коллектива неравновесно (пучок частиц из ускорителя), то в этом случае средняя энергия частиц уже не может измеряться темпер11.турой. Возможные определения температуры отнюдь не исчерпываются этими соотношениями. Например, полость, заполненная излучением, имеет объемную плотность энергии Q, пропорциональную 7 Q = o-T. Здесь а — постоянная Стефана— Больцмана, она определяется через другие фундаментальные константы. Определение температуры по этому закону является значительно более общим. Определения же (48) и (53) справедливы лишь для вещества, для тел, состоящих из молекул и атомов. Другие возможные определения температуры будут даны ниже. [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...