Расчет Фаски

Однако не все они являются независимыми. Некоторые размеры детали могут определяться через другие — базовые размеры. Например, размер проточки (Н) для выхода резца при нарезании резьбы может определяться в функции шага (Р) резьбы (Н = ЗР), фаски — в функции диаметра стержня, диаметр описанной окружности шестигранника — в функции размера под ключ и т.д. Кроме того, координаты некоторых точек на чертеже детали или размеры сечений определяются геометрическим расчетом или расчетом на прочность по известным формулам сопротивления материалов. Поэтому некоторые параметры ИГМ являются зависимыми формульными) и в ТКС не записываются. [c.356]

Форма канавок иод внутренние и наружные кольца показана па рис. 513. Радиус у основания канавки делают максимально возможным, но меньшим катета с фаски или радиуса К на кромках кольца (см. рис. 510, а, 6) с таким расчетом, чтобы кольцо при крайних осевых положениях плотно прилегало к стенкам канавки и лежало своей цилиндрической поверхностью на днище канавки. [c.553]

Учитывая фактическое состояние технологии и возможность регулирования величины фаски за счет глубины захода, в основу расчета серийных фрез положены предельные значения Аф == = 1,5 мм ц Ь = , 0.чм. При этом полученные параметры фре [c.226]

При фрезеровании канавок иногда ставится задача получения зубьев обрабатываемого изделия постоянной заданной высоты к (рис. 2). Для этого случая в табл. 3 приведены формулы для определения величин хну. Иногда при фрезеровании канаве необходимо получить на зубе небольшую полоску (фаску) f (рис. 3). В этом случае в расчет величин координат установки фрез вводят ширину / фаски, учитываемую при определении центрального угла е [c.463]

Для расчета червячной шлицевой фрезы необходимо иметь наружный диаметр валика D, внутренний диаметр д., ширину шлица Ь, величину и угол фаски с па вершине шлица, радиус закругления при основании шлица R и чис.мо шлицев п. [c.179]

Полученные в результате расчета общие припуски и размеры заготовки корректируют с учетом следующих дополнений 1) назначают технологические напуски для крепления заготовки при термической обработке, взятии проб для физико-механических испытаний, а также напуски, упрощающие конфигурацию заготовки или сглаживающие местные углубления, переходы и уступы 2) назначают радиусы закруглений или размеры фаски в соответствии с размерами заготовки при необ- [c.189]

Усилие трения при монтаже колец Рф зависит от твердости (модуля Е), резины, обработки, угла фаски а, степени деформации е и примененной смазки. При очень больших усилиях монтажа должны быть продуманы и указаны в технологической документации методы сборки. Расчет, оценивающий величину Рф в кГ, может быть произведен на основании уравнения [c.122]

Nf — сила трения в месте контакта ступицы с валом при упро> щенном расчете не учитывается а —ширина фаски на рабочей грани шпонки (при ориентировочных расчетах не учитывается) [c.167]

Для повышения прочности и стойкости режущей кромки у резцов с передним углом +у делается фаска / под некоторым углом Yf = 0- —5° (см. фиг. 119, б). При ширине фаски / < а силы резания изменяются незначительно, и размерами фаски и передним углом на ней можно пренебречь, ведя расчет по переднему углу за фаской (т. е. по углу у). При ширине а (где а — толщина среза в мм) силы начинают возрастать, и при f 2,а необходимо рассчитывать с учетом переднего угла на самой фаске. [c.89]

При расчете не должны допускаться слишком тонкие линзы, так как при полировании они прогибаются, что делает невозможным получение точных поверхностей и центрировку (мал припуск на центрировку и трудно разместить фаски). [c.221]

На внутренних кромках фланцев, подлежащих приварке к трубам, также снимаются фаски с обеих сторон, с таким расчетом, чтобы угол раскрытия составлял 50—60°. Фаски снимаются на толщины фланца с торцовой части и на 1/г толщины фланца с трубной части (рис. 85). [c.212]

Чистовое точение Сталь 35 Минерало-керамические пластинки ЦМ-332 1,0 0,48 200 — 0,5 в. и. Жихарев [17] Относительный износ получен расчетом по фаске на задней грани и заднему углу [c.229]

С целью использования корпусов сборных зенкеров для различных обрабатываемых материалов расположение пазов под ножи рассчитывается таким образом, чтобы геометрические параметры режущей части как можно больше удовлетворяли условиям обработки В этом случае принятое располол<ение пазов в корпусе должно обеспечить другую, отличную от заданной, геометрию режущей части при помощи дополнительной заточки зуба по передней поверхности (в виде фаски 2—4 мм). Для такого расчета служат формулы, определяющие углы у и Уз, а также угол врезания пластинки в (фиг, 237). [c.443]

Это положение обусловливает необходимость расчета жесткости системы станок—приспособление—инструмент—деталь (СПИД), что особенно важно при сборке деталей с заходными фасками (П-В), при этом решающим для обеспечения собираемости является наличие суммарной погрешности относительной установки деталей А у при определенном значении з. [c.115]

Эти формулы могут быть рекомендованы для расчета кривой формы фаски в большинстве случаев соединений, встречающихся при автоматической сборке деталей с зазорным и беззазорным сочленением сопрягаемых поверхностей по 1—5-му классам точности. [c.122]

Исходные данные для расчета шлицевых протяжек (фиг. 231) определяются по Общей схеме расчета протяжек для отверстий . При этом из чертежа протягиваемого отверстия берутся наружный диаметр шлицевого отверстия О, внутренний диаметр шлицевого отверстия й, число шлицев п, ширина шлицев В и величина фаски С х 45° или величина радиуса закругления углов по внутреннему диаметру г. [c.524]

На рис. 303, б показано упрощенное изображение того же соединения. Изображение головки болта, гайки и шайбы выполнено по условным соотношениям размеров, приведенным на рис. 303, б, в которых основным размером для расчета является наружный диаметр с1 резьбы болта. Как видно, при таком изображении соединения применяют следующие упрощения, установленные ГОСТ 2.315—68 головку болта и гайку показывают без фасок не показывают фаску также на конце стержня болта и на шайбе не изображают зазор между стержнем болта и отверстием резьбу на стержне болта при изображении соединения в разрезе условно показывают нарезанной на всей длине, а на виде сверху не изображаю вовсе. Внутренний диаметр резьбы при вычерчивании принимают равным 0,85(1 или проводят тонкую сплошную линию, соответствующую внутреннему диаметру резьбы, на расстоянии не менее 0,8 мм и не более шага резьбы от сплошной основной линии, соответствующей наружному диаметру резьбы. [c.297]

Одновременно с подготовкой металлической поверхности вырезают из резины (или полуэбонита) необходимую по размерам заплату, края которой срезают на фаску (рис. 110, III). Вырезанную заплату из резины промазывают за два раза клеем № 4508, а заплату из полуэбонита — клеем № 2572. После высыхания клеевого слоя до отлипа заплату накладывают на ремонтируемое место с таким расчетом, чтобы ее края перекрыли на 20—30 мм стыки между заплатой и обкладкой (рис. НО, IV). [c.204]

Чтобы получить фаску одинаковой ширины по всей длине зуба, надо, чтобы во время обработки дно впадины (а не поверхность заготовки) было параллельно столу, т. е. расположено горизонтально. Для этого следовало бы шпиндель делительной головки повернуть на угол несколько меньше 20°. Этот угол может быть определен расчетом по данным чертежа фрезы, но проще его определить методом пробных проходов. Для нашего случая этот угол равен 16°33. [c.293]

При расчете одиночного отверстия фаски и скругления кромок с внутренней стороны барабана или камеры не учитывают. За диаметр отверстия с резьбой принимают средний диаметр резьбы. [c.339]

После этого в водную эмульсию был добавлен сульфат меди USO4 из расчета 15 г на 1 л эмульсии и была испытана новая фреза из той же партии инструментов. Также как и в предыдущем опыте, по окончании фрезерования каждой из прорезей производился замер величины фаски износа по задней поверхности Я всего было обработано пять прорезей, а при фрезеровании шестой прорези процесс обработки был прекращен при достижении длины фрезерования = 80 мм. Изменение h при этом характеризовалось следующей последовательностью по окончании обработки первой прорези h =0,08, второй — 0,1, третьей — [c.198]

Соотношение размеров фаски должно выбираться с таким расчетом, чтобы по мере износа бокового профиля зуба поверхность фаски постепенно вступала в зацепление. Этому больнге способствует эвольвентный профиль фаски, чем прямолинейный. Кроме того, размеры фаски надо увязывать с параме7рами фланкирования (выполняемого при зубоншифовании), учиаывая их совместное влияние на характеристики зацепления (коэффициент перекрытия, динамические нагрузки и т. п.). [c.221]

Расчет и рабочие чертежи модифицированных червячыых-фрез были впервые выполнены и представлены заводу в 1960 — 1961 годах. Размеры фаски йф и h выбирались с расчетом обеспечить срез кромки зуба на такую же глубину по нормали к эвольвенте, как при радиусе скругления г = 2мм. Математическим расчетом (с учетом припуска на шлифовку S = 0,2Ъ мм) были, определены величины [c.226]

По предполагаемой методике моделирования и составленной специально нестандартной программе для расчета на ЭЦВМ иНаири-к " мояет быть произведено дальнейшее и более широкое исследование шагового привода с ГУ. В качестве варьируемых парамлров можно выбирать коэффициент, учитывающий размер фаски на кромке золотника, геометрические размеры ГУ, параметры шариковой винтовой пары, а также жесткость и демпфирование отдельных элементов привода н др. [c.144]

На заготовке должны быть сняты фаски по всем продо.тьным кромкам с таким расчетом, чтобы избежать образования заусенцев при контрольном фрезеровании и исключить образова ние уступов гфи фрезеровании вертикальных поверхностей. [c.700]

Для калибровки снималась стружка с внутренней поверхности труб. На концах труб выполнялись фаски для сварки. Присадочные материалы для сварки подбирались с таким расчетом, чтобы они не могли дать фер-ритной составляющей в сварном шве и привести к образованию в дальнейшем 0-фазы. Стыковая сварка труб с наружньш диаметром производилась аргонодуговым способом к коллекторам эти трубы приваривались элек-тродуговьш способом. [c.87]

В табл. 43 приведены формулы для определения величин х п у при фрезеровании канавок на цилиндрической поверхности одноугловыми и двухугловыми фрезами для получения переднего угла у = 0 к у ф 0 (рис. 14). Иногда при фрезеровании канавок необходимо получить на вубе небольшую полоску (фаску) / (рис. 14). В этом случае в расчет величин координат установки фрез вводят ширину f фаски, учитываемую при определении центрального утла е, рад [c.435]

Дисковый долбяк для обработки прямозубых колес приведен на рис. 308. Долбяк имеет внешнюю / и внутреннюю 2 опорные поверхности, переднюю поверхность 3, скос или фаску 4, режущую часть с зубьями 5, отверстие 6 для крепления долбяка, хвостовик (только у хвостового долбяка), крепежную резьбу (только у втулочного долбяка), шейку (только у хвостовых и втулочных долбяков). К элементам долбяка, ко торые определяются расчетом, относятся модуль /п угол зацепления ад (на делительной окружности долбяка) число зубьев долбяка г расстояние а до расчетного сечения задний угол Об на вершинах зубьев диаметр d отверстия ширина Ь ступицы передний угол у. [c.329]

Часто при обработке корпусных деталей в линии требуется совместить в одну операцию сверление отверстия и снятие фаски или сверление ступенчатых отверстий под головку болта. Для этой цели применяют ступенчатые сверла двух видов переточенные из стандартных и специальные четырехленточные. Ружейными сверлами (см. стр. 216) сверлят глубокие отверстия. Для обработки ступенчатых отверстий и канавок на торцовых поверхностях используют комбинированные инструменты. Целесообразность применения сложного комбинированного инструмента в каждом отдельном случае должна быть проверена экономическим расчетом. [c.403]

Для уменьшения трения сверла в отверстии, а также для обеспечения хорошего направления производится дополнительное фрезерование поверхности на небольшую глубину h с таким расчетом, чтобы на поверхности осталась только узкая фаска / (фиг. 149а). [c.191]

Размеры наружных колец, число роликов и межроликовый зазор определяются так же, как в предыдущем случае при расчете подшипников 24000. Монтажные фаски принимают по ГОСТ 4657. [c.514]

Как показали выполненные исследования, при расположении площадки контакта на р,аостоя1ния 26 И (менее от вертикальной грани голо1В1ки рельса необходимо учитывать влияние края. В частности, это необходимо делать при расчете напряжений в выкружке головни рельса и около фаски бандажа. Одним из практических приемов в этом случае может быть введение ооответствую-щих поправочных коэффициентов. [c.150]

Многошлицевые протяжки являются внутренними протяжками, предназначенными для обработки отверстий с профилями, один из которых показан на фиг. 106, а. Он характеризуется наружный и внутренним диаметрами О и д., шириной ш-лицевой канавки Ь и числом канавок или пазов п. В большинстве случаев у основания шлицевого паза делается прямолинейная фаска / или закругление радиуса г. Основные вопросы расчета и конструирования протяжек, изложенные в предыдун ем разделе, в полной мере приложимы к многошлицевым протяжка.м Поэтому в настоящем разделе будут даны только специфические вопросы, относящиеся к этим протяжкам. [c.256]

Конструктивный расчет и оформление зубьев шпоночных протяжек обычно такое же, как у многошлицевых протяжек. При работе шпоночных протяжек могут применяться одинарная или групповая схемы срезания слоев. Наиболее рациональной схемой здесь является групповая с числом зубьев в группе 2 и с двумя угловыми фасками на первом зубе, как указано на фиг. 106, е. Последний калибрующий зуб обычно делается равным по длине 1,5 t, где t — шаг зубьев. [c.273]

На стрелочном переводе, как и на обычном пути, может произойти распор рельсовых нитей и провал колес внутрь колеи, если будет чрезмерно превышена ее ширина. Это может произойти, если ширина колеи с учетом отжатий под нагрузкой составит более 1550 мм. При этом колесо будет опираться в зоне выкружки рельса конической частью с уклоном / , что приведет к появлению опасных распирающих сил. Расчет критической ширины 1550 мМ виден из рис. 42, где числа 6, 24 и 13 мм означают соответственно размеры фаски колеса, протяженность поверхности с коничностью /7 и радиус выкружки рельса. Поскольку современ- [c.82]

Исходные данные для расчета шлицевых червячных фрез С усиками (фиг. 201) берутся в сечениии шлицевого валика, перпендикулярно его оси наружный диаметр D, внутренний диаметр d, ширина шлица Ь, число шлицев п, размер фаски или закругления на вершине шлица с, угол фаски на вершине шлица, величина переходной кривой у основания шлица. [c.455]

Из таблицы видно, что токарные р езцы могут быть прямыми и отогнутыми. Прямые резцы дешевле и проще в изготовлении. Но достоинство отогнутых резцов и главная причина их широкого распространения заключаются в том, что ими можно работать (без перестановки) при продольной и при поперечной подачах, вести обточку, подрезать торцы, снимать фаски. Резцы отрезные и прорезные выполняют с оттянутой головкой, т. е. ширина головки выполняется меньше ширины тела резца. Длина оттянутой головки выбирается из расчета свободной отрезки заготовки. Головка может располагаться симмет- [c.28]

Исходными для расчета являются следующие данные по колесу — те же, которые используют при подборе червячной фрезы по долбяку — число зубьев Zq делительная толщина зуба So параметры модификации у вершины зуба долбяка (см. рис. 9.9) — утолщение A , угол профиля линии модификации ам и радиус скругления кромки зуба Ро или параметры притупления кромки зуба долбяка фаской (долбяки с модификацией и со скругленной кромкой изготовляют только по специальному заказу) диаметр верщин d диаметр впадин df параметры, определяющие положение граничной точки—dj или = tg вг,1С01а долбяка В передний угол Yb. задний угол на поверхности верщин и боковой задний угол на делительном цилиндре ад если осд не задан, его можно найти по формуле [c.373]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...