Вязкость ударная стали - Влияние температуры

Вязкость ударная стали — Влияние температуры 1 (2-я) — 424 [c.41]

Закалка стали. Определить влияние температуры нагрева и скорости охлаждения при закалке на структуру, твердость и ударную вязкость конструкционной углеродистой стали. [c.281]

М 199. Отпуск стали. Определить влияние температуры, продолжительности отпуска на структуру, твердость и ударную вязкость закаленной углеродистой стали. [c.281]

Температура оказывает существенное влияние на механические свойства стали. С повышением температуры показатели прочности стали снижаются, а показатели пластичности возрастают. Характер изменения свойств определяется химическим составом и структурой стали. С понижением температуры пластичность и особенно ударная вязкость стали снижаются. [c.221]

Рис. 5.6. Влияние нейтронного облучения на ударную вязкость образцов с надрезом из углеродистых и низколегированных сталей при изломе. Температура облучения ниже 260° С [62]

При импульсных процессах необходимо учитывать ударную вязкость, по которой можно определить состояние металла и характер его разрушения. Многие закономерности влияния состава и структуры сталей на склонность к хрупкому разрушению при ударе были выявлены благодаря определению ударной вязкости [54]. На вязкость и пластичность влияют термообработка, температура процесса и скорость деформации. [c.16]

Рис. 8. Влияние температуры, длительности отпуска и скорости охлаждения после отпуска на ударную вязкость при комнатной температуре стали (0,43%С, 0,34%51, 0,44%Мп, 1,48%Сг, 3,1 %Ы1) после закалки с 850°С в масле о—о—о—о — охлаждение в масле — — — — охлаждение в печи

Рис. 11, Влияние температуры S отпуска на предел упругости i ударную вязкость, твер-дость и на количество остаточного аустенита сталей

Влияние температуры испытания на ударную вязкость стали. Ударная вязкость стали в сильной степени зависит от температуры испытания (фиг. 81). [c.38]

Рис. 18. Влияние температуры испытания л -г,, на ударную вязкость стали ВЛ-1

На обрабатываемость особенно сталей оказывает влияние макро- и микроструктура. Среди низколегированных цементуемых сталей лучше обрабатываются стали с крупнозернистой структурой, получаемой после нормализации с высокой температурой. Пониженная ударная вязкость способствует хорошему отделению стружки. Та же сталь с высокой ударной вязкостью обрабатывается хуже. Среднеуглеродистые стали лучше обрабатываются при структуре, состоящей из пластинчатого дифференцированного перлита с разорванной ферритной сеткой. [c.473]

Когда нет необходимого оборудования или когда процесс вакуумного раскисления не подходит по каким-либо причинам, добавляют элементы, которые сами реагируют с кислородом, такие, как кремний, алюминий, титан, ниобий, ванадий или цирконий (марганец также действует как раскислитель). Эти металлы, особенно когда они присутствуют в избытке, оказывают значительное влияние на окончательные свойства стали. Наиболее часто используется в качестве раскислителя кремний, который присутствует в виде твердого раствора в феррите и оказывает заметное влияние на ударную вязкость при низкой температуре. Алюминий влияет на свойства стали по-разному. Он очищает зерна стали от кислорода и реагирует с азотом, увеличивая тем самым ударную вязкость углеродистых сталей, но, будучи добавлен в заметном количестве, способствует графитизации и ослаблению границ зерен, действуя тем самым на прочность и свариваемость. Окись алюминия, которая является продуктом реакции с кислородом, может оставаться в стали во, взвешенном состоянии, образуя неметаллические включения. Другими возможными раскислителями могут быть титан, цирконий, ниобий и ванадий, которые в одних случаях могут оказаться полезными, а в других— вредными, поэтому использование этих элементов ограничивается созданием определенных сортов сталей, где их влияние проявляется с положительной стороны. [c.51]

Наконец, следует отметить, что на хрупкость материала могут очень сильно влиять так называемые остаточные напряжения, которые могут получиться в материале при закалке, при холодной прокатке или при недостаточной температуре горячей прокатки, когда материал получает наклеп. Опытами на растяжение такие напряжения, как правило, не могут быть выявлены. Остаточные напряжения обычно связаны с возникновением объемного напряженного состояния в материале в связи с этим возможно хрупкое разрушение. Такие случаи встречались при изготовлении мощных двутавровых балок со сравнительно тонкими полками. В нашей практике был случай хрупкого разрушения двутавровой балки № 50 при сбрасывании ее на землю в морозный день. Результаты статических испытаний, химического и металлографического анализа показали, что материал как будто вполне доброкачественный. Лишь ударные испытания при различных температурах обнаружили резкую хладноломкость для образцов, вырезанных у края полки двутавра,— в наиболее наклепанном месте. Что касается влияния на хрупкость химического состава сталей, то ударная вязкость понижается, как это видно из таблицы 21, с увеличением количества углерода, т. е. с повышением предела прочности и уменьшением пластических свойств стали. Весьма неблагоприятно отражается на сопротивлении удару, особенно при низких температурах, наличие фосфора. Поэтому на практике при изготовлении материала для деталей, работающих на удар, всячески ограничивают примесь этого элемента. [c.533]

Рис. 85. Влияние температуры отпуска на ударную вязкость и твердость хромокремнистой стали

Величина действительного зерна оказывает наибольшее влияние на ударную вязкость. У сталей с мелким действительным зерном ударная вязкость гораздо выше, особенно при низких температурах (—20) — (4-40° G). Следовательно, необходимо применять стали с действительным мелким зерном для деталей, подвергающихся ударам и работающих в условиях низких температур. [c.189]

Фиг. 191. Влияние температуры отпуска на снижение ударной вязкости хромокремнистой стали.

Нагрев при температурах 550—875° С не оказывает заметного влияния на механические свойства сварных швов стали типа 18-8, обладающих однофазной аустенитной структурой или содержащих до 5% б-феррита. Однако двухфазные швы с более высоким содержанием (феррита очень сильно охрупчиваются, причем снижение ударной вязкости идет тем скорее, чем выше температура нагрева. Ниже показано влияние температуры выдержки на ударную вязкость аустенитно-ферритного шва типа 18-8. [c.254]

Рис. 24. Влияние температуры отпуска на ударную вязкость 25%-ной хромистой стали, выплавленной в вакууме. Выдержка при отпуске 100 ч

Влияние температуры и продолжительности выдержки на ударную вязкость и твердость 17%-ной хромистой стали [61] [c.47]

Влияние температуры отпуска ка изменение механических свойств 12%-ных хромистых сталей с разным содержанием углерода приведено при описании стали различных марок. Следует отметить, что при —500° С наблюдается падение ударной вязкости и ухудшение коррозионной стойкости. Поэтому 12%-ные хромистые стали подвергают отпуску только для снятия напряжений при температурах ниже 400° С или же более высокому отпуску — выше 600° С. [c.107]

При дальнейшем нагреве выше критических точек и происходит рост аустенитных зерен. Рост зерна аус-тенита при нагреве стали оказывает большое влияние на результаты термообработки, главным образом закалки. Размер зерна при комнатной температуре, который получен в стали в результате того или иного вида термической обработки, называют действительным зерном. Размер действительного зерна зависит от размера зерна аустенита. Обычно чем крупнее зерно аустенита, тем крупнее действительное зерно. Сталь с крупным действительным зерном имеет пониженный предел прочности, пониженную ударную вязкость и склонность к образованию трещин, поэтому при термообработке всегда стремятся к получению мелкого зерна. По склонности к росту аустенитного зерца при нагреве все стали делят на наследственно мелкозернистые и наследственно крупнозернистые. В наследственно крупнозернистых сталях размер зерна быстро увеличивается даже при небольшом нагреве выше критических точек. В наследственно мелкозернистых сталях при значительном нагреве сохраняется мелкое зерно. На процесс роста зерен в углеродистой стали оказывают влияние температура и продолжительность нагрева, содержание углерода в стали, способы раскисления, применяемые при выплавке стали. Кипящие стали являются, как правило, наследственно крупнозернистыми, а спокойные — наследственно мелкозернистыми. Введение легирующих элементов, за исключением марганца, тормозит рост зерен аустенита при нагревании. Наиболее энергично тормозят рост зерна карбидообразующие элементы титан, ванадий, вольфрам, молибден и хром. Наследственно мелкозернистые стали позволяют использовать расширенный интервал закалочных температур и облегченные условия нагрева стали. [c.113]

Для получения однородного аустенита в легированных сталях требуются более высокая температура нкгрё-ва и большая выдержка при нагреве под закалку. Рост зерна аустенита при нагреве стали оказывает больщое влияние на результаты термообработки, главным Образом закалки. Сталь с крупным зерном имеет пониженный предел прочности, пониженную ударную вязкость и склонность к образованию трещин поэтому при термообработке всегда стремятся к получению мелкого зерна. На процесс роста зерен в углеродистой стали оказывают влияние температура и продолжительность нагре ва, содержание углерода в стали, способы раскисления [c.75]

Рис. 14, Влияние различных раскисли-телей на ударную вязкость среднеуглеродистой стали при низких температурах (И. Лагунцов)

Повышение содержания марганца до 1,5% в конструкционных сталях понижает температуру перехода в хрупкое состояние [53]. При этом благоприятное действие марганца на хладостойкость стали зависит от содерлсания других элементов. Чем ниже содержание углерода, азота и фосфора, тем выше должно быть оптимальное содержание марганца, обеспечивающее наибольшее значение ударной вязкости и по-лолсение порога хладноломкости при более низких температурах [51]. Целый ряд работ [51, 54 и др.] посвящен совместному влиянию углерода и марганца на свойства стали при низких температурах. [c.40]

Применение никеля при легировании стали увеличивает ее вязкость и понижает критическую температуру хладноломкости [53, 55]. Высокая хладостойкость малоуглеродистых никелевых сталей позволяет широко использовать их в условиях низких температур. Известно [56], что в стали с 8— 9%-ным содернсанием никеля даже при температуре испытания— 196°С излом ударных образцов остается (на 70— 80%) волокнистым. Однако влияние никеля на механические свойства стали неоднозначно избыточное легирование стали никелем может снизить запас вязкости [55]. Смягчающее действие никеля зависит от содержания в стали углерода, марганца, бора, кремния и вольфрама [51]. В ферритных и малоуглеродистых сталях никель повышает запас вязкости тем сильнее, чем больше его содержание и чем меньше в стали углерода. С повышением количества углерода и общей легированности стали благоприятное влияние никеля умень- [c.40]

Были проведены исследования влияния термической обработки на ударную вязкость сталей. Металл исследовали как в состоянии поставки, так и после отжига, нормализации и улучшения. Исследования показали, что стали углеродистые обыкновенного качества в условиях низких температур не всегда обеспечивают надежную работу машин. Сталь СтЗкп склонна к старению, она становится хладноломкой уже при температуре —20° С. Ударную вязкость стали СтЗкп при температуре ниже —20° С можно незначительно улучшить, применяя термическую обработку при режиме улучшения нагрев до температуры 900° С, охлаждение в воде, отпуск при температуре 600° С. [c.226]

По ударной вязкости при 20 и — 40° С сварные швы не уступают основному металлу. Склонность к образованию горячих и холодных трептн при сварке у стали отсутствует. В зоне влияния сварки металл имеет твердость Wfi 220. Ударная вязкость после старения при отрицательных температурах резко уменьшается. Штампу ем ость удовлетворительная. Температура нагреза металла при прокатке лист 1180 — 1200° С, фасонный прокат 1250 — 1260° С. Температура конца прокатки лист 700—750° С. фасонный прокат 860—900° С. [c.292]

Длительное пребывание стали при повышенных температурах может изменить свойства, определяемые при комнатных температурах, значительно снижаются ударная вязкость и пластичность, причем тем сильнее, чем больше ферритной сос1авля-ющей в стали. Наибольшее влияние оказывает длительный нагрев при 700—900° С. Это понижение свойств сравнительно небольшое у стали типа 25-20 и очень сильное у стали 23-13. [c.151]

Влияние температуры отпуска и размера зерйа на ударную вязкость, работу развития трещины и сопротивление разрушению стали 35ХГСА показано на рис. 4, а зависимость ударной вяз-14 . [c.14]

Для более подробное выявления влияния величины зерна на пластиГческие свойства были исследованы зависимости ударной вязкости образцов. Менаже, работы развития трещины и сопротивления разрушению образцов с трещиной от температуры испытаний для стали 35ХГСА (рис. 7) и ударной вязкости для стали 60С2, [c.15]

Вредные примеси (сера и фосфор) и растворенные газы (азот и кислород) повышают порог хладноломкости. Однако наибольшее влияние на ударную вязкость стали при минусовых температурах оказывает химический состав. Хорошо сохраняют ударную вязкость в области низких температур стали, легированные 5—6 % никеля. Аустенит-ные хромоникелевые стали и сплавы на никелевой осново весьма пластичны в области очень низких температур. Поэтому ГОСТ 5632—72 допускает, например, поковки из сталей 04Х18Н10 и 08Х18Н12Б к применению в сосудах, работающих под давлением до температуры —269 °С. [c.207]

Важной характеристикой коррозионностойких сталей и сплавов, в том числе и нержавеющих, является величина предела текучести при повышенных температурах, поскольку в таких условиях эксплуатируются многие аппараты и технологическое оборудование, выполненные из аустенитных хромоникелевьгх сталей. Знание этого параметра необходимо как потребителям стального оборудования, так и металлургам, так как на металлургических и трубопрокатных" заводах для интенсификации технологических процессов применяют подогрев сталей (например, при теплой прокатке листовой стали, теплой прокатке и волочении труб, проволоки и т. п.). Следует иметь в виду, что при повышении содержания С в аустенитных хромоникелевых сталях наряду с возрастанием прочности происходит снижение их коррозионной стойкости, пластичности и ударной вязкости после отпуска при 600-800 Стабильность этих характеристик наблюдается только при содержании около 0,02 % С в отпущенной при 500-800 °С после закалки стали. Отрицательное- влияние повышенного содержания С обьлно частично устраняется присадкой стабилизирующих элементов (Ti, Nb). Аустенитные хромоникелевые стали с очень низким содержанием С по сравнению со стабилизированными обладают большей стойкостью к МКК и к общей коррозии, имеют лучшие технологические свойства. [c.29]

Рис. 128. Влияние температурв отпуска на меланнческие свойства закаленной стали с 0,45 % С (а) и изменение ударной вязкости легированной стали в аависимости от температуры отпуска и последующей скорости охлаждения (б)

Отпуск определяет преобладающий вид повреждения штампа, а в конечном итоге его надежность и стойкость. Температуры отпуска назначают в зависимости от габаритов штампов и условий эксплуатации. В отечественной практике принят метод назначения твердости штампов в зависимости от массы падающпх частей молота (точнее, от связанного с ним размера штампа) или номинального усилия машины. Найденные многолетней практикой оптимальные соотношения между твердостью и ударной вязкостью для молотовых штампов приведены в табл. 61. Рекомендуемые режимы закалки и отпуска сталей в зависимости от размеров штампов молотов и прессов приведены в табл. 62, а тем-перату[1Ы отпуска хвостовиков штампов — в табл. 63. Влияние температур отпуска иа свойства сталей показано в табл. 64. [c.663]

Рис. 14. Влияние температуры отпуска на изменение ударной вязкости и твердости закапанной стали температура аустенизации 1173 К, выдержка 90 мин, охлажданиа в воду

Рис 51. Влияние температуры отпуска с последующим медленным охлаждением на ударную вязкость сильхромовых сталей [c.88]

Рис. 52. Влияние температуры испытания на ударную вязкость сильхромовых сталей

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...