Вязкость влияние низких температур

Ударная вязкость — Влияние низких температур 4 — 306 [c.47]

Таблица 3.56. Влияние низких температур на вязкость разрушения при плоской деформации некоторых сталей и сплавов [22, 25—27]

Приведены результаты исследований влияния низких температур да изменение основных физических и механических хар теристик ста ли и сплавов. Описана методика н указана аппаратура для испытаний механических свойств. Дан анализ характера разрушения различных материалов при низких температурах. Рассмотрено изме-нение вязкости разрушения различных материалов в зависимости от температурных условий. Изучены особенности сварки и пайки материалов, предназначенных для работы при низких температурах. Приведены рациональные температурные уровни использования различных материалов. [c.14]

Влияние количества термообработок, включая отжиг по различным режимам, закалку и старение, исследовали на сплаве Ti—8А1—2Nb-—ITa. Полученные результаты приведены в табл. 5 и на рис. 6. Значительное повышение вязкости при низких температурах по сравнению с материалом, отожженным по режиму (данные приведены в табл. 5 и 2), достигается посредством высокотемпературных отжигов в интервале 1283—1338 К (оптимальная температура отжига равна 1323 К). Однако высокотемпературные отжиги приводят к значительному снижению пределов текучести и прочности. Попытки сохранить прочностные свойства путем старения при 756 К оказались безуспешными прочностные свойства повышались очень незначительно при существенном снижении пластичности и повышении чувствительности к надрезу при низких температурах. Поэтому, очевидно, отжиг по принятому в производстве режиму при 1173 К обеспечивает наилучшие прочностные свойства, а высокотемпературные отжиги позволяют получить оптимальные свойства сплава Ti—8А1—2Nb—ITa с точки зрения чувствительности к надрезу при низких температурах (оис. 7). [c.281]

Изучение влияния низких температур на прочностные и деформационные характеристики металлов представляет значительный интерес в связи с исследованием проблемы хрупкости. Склонность материала к хрупкому разрушению в настоящее время оценивается величиной ударной вязкости, определяемой энергией разрушения призматического образца с надрезом, или величиной критического коэффициента вязкости разрушения, определяемой по диаграмме растяжения образца с трещиной. Обе характеристики являются интегральными характеристиками материала и отражают совместное влияние скорости деформации, температуры, напряженного состояния и распределения деформаций по объему материала. Испытания на растяжение обеспечивают возможность изучения раздельного влияния скорости и температуры. [c.129]

Железо Армко — Механические свойства — Влияние низкой температуры 3 — 315 Полирование электролитическое 3—138 Ударная вязкость — Влияние температуры [c.76]

Ударная вязкость 4—26 — Влияние низких температур 4 — 75 [c.342]

Влияние низких температур и скорости деформирования на ударную вязкость имеет один и тот же характер, и, повидимому, оба эти фактора взаимозаменяемы. [c.40]

Фиг. 91. Влияние низких температур на ударную вязкость ковкого чугуна [3].

Фиг. 224. Влияние низких температур на ударную вязкость (а

Влияние низких температур на ударную вязкость пластиков и фибры [c.306]

Когда нет необходимого оборудования или когда процесс вакуумного раскисления не подходит по каким-либо причинам, добавляют элементы, которые сами реагируют с кислородом, такие, как кремний, алюминий, титан, ниобий, ванадий или цирконий (марганец также действует как раскислитель). Эти металлы, особенно когда они присутствуют в избытке, оказывают значительное влияние на окончательные свойства стали. Наиболее часто используется в качестве раскислителя кремний, который присутствует в виде твердого раствора в феррите и оказывает заметное влияние на ударную вязкость при низкой температуре. Алюминий влияет на свойства стали по-разному. Он очищает зерна стали от кислорода и реагирует с азотом, увеличивая тем самым ударную вязкость углеродистых сталей, но, будучи добавлен в заметном количестве, способствует графитизации и ослаблению границ зерен, действуя тем самым на прочность и свариваемость. Окись алюминия, которая является продуктом реакции с кислородом, может оставаться в стали во, взвешенном состоянии, образуя неметаллические включения. Другими возможными раскислителями могут быть титан, цирконий, ниобий и ванадий, которые в одних случаях могут оказаться полезными, а в других— вредными, поэтому использование этих элементов ограничивается созданием определенных сортов сталей, где их влияние проявляется с положительной стороны. [c.51]

Несмотря на то, что влияние низких температур на вязкость было исследовано и существовала необходимость в металле, обладающем хорошей вязкостью при низких температурах (для авиационных пушек), требование проведения испытаний на ударную вязкость при низких температурах в то время не было включено в технические условия на материал. Это упущение, вероятно, было результатом отсутствия данных низкотемпературных ударных испытаний, на основании которых можно было бы обосновать технические требования, а также результатом того, что получение сталей с хорошей вязкостью при низких температурах было трудоемким и дорогостоящим процессом. [c.273]

Рис. 20. Влияние термической обработки на ударную вязкость при низких температурах арматурной стали Ст. 5

Влияние старения на ударную вязкость при низких температурах 86] [c.87]

Рис. 73. Влияние низких температур на ударную вязкость стали ЗОХГСА, закаленной в масле с 880° С и отпущенной при 225° С [68]

Повышение хрупкости металла под влиянием низкой температуры. При температуре— 60 С ударная вязкость углеродистой стали понижается с 10 — И кГ м/см до [c.116]

Для трансмиссий малого размера применяют иногда специальное трансмиссионное масло, загущенное мылами, обычно натриевыми. Преимуществом смазки этого типа является отсутствие чувствительности к нагреву, недостатком — высокая чувствительность к влаге. Такая смазка должна иметь длинноволокнистую структуру и по возможности мягкую консистенцию. При подаче в смазываемые узлы всех масел и консистентных смазок, используемых для передач из-за достаточно высокой вязкости, требуется затрата значительных усилий в случае применения централизованной смазочной аппаратуры. Особенные затруднения, возникающие при применении этих вязкотекучих смазочных материалов, объясняются влиянием температуры на их вязкость. При низкой температуре вязкость смазки сильно возрастает. Учитывая это, смазку при помощи специального оборудования надо производить только в отапливаемых помещениях. [c.651]

Понижение вязкости при низких температурах и сдвиг порогов хладноломкости свидетельствуют о снижении сопротивления ста н1 хрупкому разрушению, что вызывает повышенную чувствительность к скорости деформации, влиянию надрезов, масштабного фактора.и др. [c.140]

Желательно использовать масла, имеющие высокий индекс вязкости и допустимую вязкость при низкой температуре. Однако необходимо учесть влияние еще одного фактора, связанного с наличием в масле парафина. В результате выделения мелкодисперсных частиц твердого парафина при низких температурах минеральное масло сгущается. В связи с этим для смазки при низких температурах целесообразно применять масла с низким содержанием парафина. Обычно в качестве материалов для смазки холодильных машин рекомендуют нафтеновые масла, хотя их индекс вязкости обычно ниже, чем у большей части масел парафинового типа. [c.89]

В зависимости от физических свойств жидкостей (газов) процесс теплообмена может протекать различно и своеобразно. Особенно большое влияние оказывают коэффициент теплопроводности удельная теплоемкость Ср, плотность р, коэффициент температуропроводности а, уже использовавшиеся при рассмотрении теплопроводности, и коэффициент вязкости (X. Для каждого вещ ества эти величины имеют определенные значения и являются функцией параметров состояния (температуры и давления, прежде всего температуры). Особенно существенные изменения физических свойств могут иметь место в околокритической области термодинамических состояний и в области очень низких температур. [c.127]

Sn, Повышение содержания кислорода незначительно влияет на чувствительность к надрезу (оцениваемую величиной а"/ав) при 298 и 77К. Однако вредное влияние кислорода в количестве >0,12 % (по массе) проявляется при 20 К. Очевидно, также, что высокое содержание железа отрицательно сказывается на чувствительности к надрезу как при комнатной, так и при низких температурах. Исходя из этих данных, можно сделать вывод, что сплав Ti—5А1—2,5Sn с низким содержанием кислорода и железа, обозначаемый в дальнейшем дополнительно ELI (повышенной чистоты), обладает значительно более высокой вязкостью надрезанных образцов при 20 К. [c.279]

Влияние выдержек при повышенных температурах на свойства нескольких титановых сплавов при низких температурах описано в работе [21]. Результаты работ по разработке сплава с улучшенными свойствами для криогенного применения приведены в работах [22, 23]. Задачей этих работ было создание сплава средней прочности, обладающего высокой вязкостью при температуре жидкого водорода. В результате был разработан сплав Ti—5А1—2,5Sn—2,5V—2,5(Nb-bTa) с пределом прочности при комнатной температуре, равным 925 952 МПа, и низкой чувствительностью к надрезу при [c.287]

Влияние термической обработки швов, полученных при ручной электросварке стали 06НЗ на ударную вязкость при низких температурах [63, 131] [c.129]

Влияние электрошлакового переплава стали 18Х2Н4ВА на ударную вязкость при низких температурах [118] [c.157]

Рис. 66. Влияние низких температур на ударную вязкость стали 18Х2Н4ВА, закаленной в масле с 820° С и отпущенной при 550 С [112]

Ограничение мощности тепловой трубы по вязкости. При низких температурах преобладающими являются силы вязкости в паровом потоке тепловой трубы. Буссе показал, что тепловой поток в осевом направлении быстро возрастает при снижении давления в конденсаторе, максимум теплового потока достигается при снижении давления до нуля. Буссе выполнил анализ двумерного течения и установил, что радиальная составляющая вектора скорости оказывает существенное влияние на характеристики течения. Буссе получено следующее выражение [c.75]

Стабильность аустенитной структуры зависит от химического состава и внешних условий температуры и деформации. Под влиянием низких температур и деформации хромоникелевые аустенитные стали могут испытывать мартенситное у -> а-превра-щенне. Это приводит к увеличению твердости, снижает пластичность и вязкость стали. [c.266]

Особенное внимание смазыванию трупигхся деталс должно уделяться в зимнее время когда под влиянием низкой температуры повышается вязкость смазки и затрудняется ее проход по маслопроводам. [c.465]

В соответствии с общей для чугунов закономерностью (малой чувствительностью к влиянию низких температур) ковкий чугун при нормальной структуре вполне удовлетворительно работает и при пониженных температурах. Однако склонность к хрупкому динамическому разрушению у ковкого чугуна проявляется более ощутимо, чем у серого. Это в решающей мере зависит от режима охлаждения отливох после отжига В случае быстрого охлаждения на воздухе от температуры 700—650° С значения ударной вязкости ковкого чугуна остаются практически постоянными в пределах от -f-lOO до +200° С 1 ], [c.296]

Влияние низких температур на основной металл. При понижении температуры ниже известного предела обычные углеродистые стали и наплавленный из них металл становятся хрупкими и их ударная вязкость резко понижается, хотя предел прочности стали при этом даже несколько возрастает. Если при температуре +20° ударная вязкость малоуглеродистой стали Ст. 3 равна около Ъ кгс-м1см , то при температуре—40° она составит всего только 0,5—1 кгс>м см . Поэтому сварные соединения из стали при температуре ниже—40 могут давать трещины при ударных нагрузках или в местах концентрации напряжений. Отжиг после сварки устраняет внутренние напряжения и поэтому повышает надежность эксплуатации конструкции в условиях пониженной температуры. [c.134]

Таким образом, проведенный анализ показал, что влияние температуры на скорость начала псевдоожижения для различных размеров частиц не однозначно. В случае фильтрации газа в слое мелких частиц, когда преобладают силы вязкости, с ростом температуры переход слоя из неподвижного в псевдоожиженное состояние происходит при более низких линейной и массовой скоростях газа когда же доминирующую роль играют силы инерции, т. е. псевдоожижению подвергаются крупные частицы, повышение температуры обусловливает увеличение линейной при уменьшении массовой скорости начала псевдоожижения. Зависимость tu,—f(T) в перехо Д-ной области течения газа, очевидно, имеет немонЬтонный характер -с экстремумом, вблизи которого возможны ус ловия, когда увеличение температуры в определенном пределе практически может не сказываться на величине скорости начала псевдоожижения. Вероятно, этим объясняется на первый взгляд странный факт отсутствия зависимости щ от температуры, наблюдавшийся в [15]. [c.41]

Важную роль в процессе выплавки стали имеет степень ее раскисления, от которой зависит качество стали. По степени раскисления сталь делится на спокойную, полуспокойную и кипящую. В спокойной стали кремния содержится 0,12—0,35 %, в кипящей стали лишь следы (равно или менее 0,05 %), а в полу-спокойной стали кремния содержится менее 0,17%. Для уменьшения содержания в стали серы и неметаллических включений, оказывающих вредное влияние на свойства стали, применяют обработку жидкой стали редкоземельными металлами, а также бором, при этом содержание серы уменьшается в 2—5 раз, повышаются пластические свойства, в 1,5—2 раза растет ударная вязкость, смещается критическая температура хладОломкости в область более низких температур. [c.24]

Повышение содержания марганца до 1,5% в конструкционных сталях понижает температуру перехода в хрупкое состояние [53]. При этом благоприятное действие марганца на хладостойкость стали зависит от содерлсания других элементов. Чем ниже содержание углерода, азота и фосфора, тем выше должно быть оптимальное содержание марганца, обеспечивающее наибольшее значение ударной вязкости и по-лолсение порога хладноломкости при более низких температурах [51]. Целый ряд работ [51, 54 и др.] посвящен совместному влиянию углерода и марганца на свойства стали при низких температурах. [c.40]

Применение никеля при легировании стали увеличивает ее вязкость и понижает критическую температуру хладноломкости [53, 55]. Высокая хладостойкость малоуглеродистых никелевых сталей позволяет широко использовать их в условиях низких температур. Известно [56], что в стали с 8— 9%-ным содернсанием никеля даже при температуре испытания— 196°С излом ударных образцов остается (на 70— 80%) волокнистым. Однако влияние никеля на механические свойства стали неоднозначно избыточное легирование стали никелем может снизить запас вязкости [55]. Смягчающее действие никеля зависит от содержания в стали углерода, марганца, бора, кремния и вольфрама [51]. В ферритных и малоуглеродистых сталях никель повышает запас вязкости тем сильнее, чем больше его содержание и чем меньше в стали углерода. С повышением количества углерода и общей легированности стали благоприятное влияние никеля умень- [c.40]

Оптимизация содержания алюминия. Первоначально усилия были направлены на повышение вязкости разрушения сплава Fe—12Ni путем добавления химически активных металлов. Результаты проведенных исследований показали [2], что наиболее эффективной добавкой для повышения вязкости разрушения и прочности является алюминий. Влияние добавки алюминия на вязкость разрушения сплава Fe—12Ni при низких температурах показано на рис. 1. Три кривые, представленные на этом рисунке, характеризуют материал, отожженный в течение 2 ч при температурах 823 К (в однофазной а-области), 958 К (в двухфазной а-Ь у-области) и 1093 К (в однофазной 7-области). Максимальную вязкость разрушения достигали при концентрации алюминия, равной 0,5% (ат.), при двух более высоких температурах отжига и при содержании алюминия в пределах 0,5—1 % (ат.) и температуре отжига 823 К. Повышение вязкости разрушения связывают с удалением примесей, являющихся элементами внедрения, и с измельчением размера зерна на 50%. Из-за резкого снижения вязкости в сплаве Fe—12Ni—lAl, отожженном при 958 и 1093 К (см. рис. 1), для дальнейшего исследования было выбрано оптимальное содержание алюминия, равное 0,5 % (ат.). [c.252]

Исследования, проведенные ВНИИСтройдормашем совместно с Сибирским отделением АН СССР [41], позволили выявить характер зависимости ударной вязкости от температуры для металла, из которого изготовлены отдельные детали землеройных машин. Хладностойкость металла многих деталей оказалась неудовлетворительной даже при положительных температурах. Металлоконструкции бульдозера, изготовленные из кипящей стали СтЗкп, разрушались при температуре —15° С вследствие низкого содержания марганца. Разрушение натяжного винта из стали 35 произошло в результате того, что заготовка, сильно перегретая при ковке и прокатке, не была подвергнута улучшению. Зубчатое колесо из стали 40Х разрушилось ввиду отрицательного влияния углерода на ударную вязкость. Литая металлоконструкция из стали 35Л не проходила термической обработки и пришла в негодность при температуре —20° С. При температуре ниже —30° С не рекомендуется применять для проката и поковок стали, ударная вязкость которых при температуре —40° С ниже 4 кгс/см для литья — ниже 0,2 кгс/см . [c.226]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...