Ударная вязкость влияние термообработки

При импульсных процессах необходимо учитывать ударную вязкость, по которой можно определить состояние металла и характер его разрушения. Многие закономерности влияния состава и структуры сталей на склонность к хрупкому разрушению при ударе были выявлены благодаря определению ударной вязкости [54]. На вязкость и пластичность влияют термообработка, температура процесса и скорость деформации. [c.16]

Рост рабочих параметров турбоагрегатов и, в первую очередь, их единичных мощностей связан с необходимостью увеличения абсолютных размеров сечений и длины несущих частей корпусов и роторов. Масса роторов турбин при различных вариантах их исполнения повышается от 30—50 до 80—150 т. При этом для цельнокованых роторов низкого давления используют уникальные слитки массой от 100 до 550 т. Такое увеличение размеров исходных заготовок и готовых роторов, вызванное рядом технологических факторов (видом заготовки — отливка или поковка, термообработкой и т. п.), может привести к повышению неоднородности механических свойств материала уменьшению пластичности на 20—50 %, ударной вязкости на 40—60 %. Для зон роторов, находящихся под действием циклических нагрузок, существенное значение имеет эффект абсолютных размеров, состоящий в уменьшении на 40—60 % пределов выносливости (при базовом числе циклов 10 —10 ) с переходом от стандартных лабораторных образцов к реальным роторам. Неблагоприятное влияние увеличения абсолютных размеров сечений подтверждается также результатами испытаний образцов на трещиностойкость. Различие в критических температурах хрупкости в центральной части поковок по сравнению с периферийной может достигать 40—60 °С абсолютные значения критических температур для сталей в ряде случаев составляют 60—80 °С, а для высокотемпературных роторов из r-Mo-V сталей 120—140 °С. Это имеет существенное значение для роторов турбин при быстрых пусках, когда температура металла ротора может оказаться ниже критической. [c.6]

При сварке короткими участками по горячим предварительно наложенным швам замедленная скорость охлаждения металла шва и около-шовной зоны способствует получению равновесных структур. Влияние термообработки в этом случае сказывается незначительно. При электрошлаковой сварке, когда скорость остывания металла шва околошовной зоны сопоставима со скоростями охлаждения при термообработке, последующая термообработка мало изменяет механические свойства металла рассматриваемых зон. Однако нормализация приводит к резкому возрастанию ударной вязкости. [c.270]

Рис. 2.1. Влияние содержания углерода на механические свойства стали после горячей прокатки без последующей термообработки (НВ — твердость, МПа — временное сопротивление, МПа б—относительное удлинение, % а — ударная вязкость, Дж/см )

Целиков В. К. Влияние термической обработки на изменение температурной кривой ударной вязкости стали. Металловедение и термообработка металлов, 958, № 10. [c.265]

Термообработка оказывает заметное влияние на микроструктуру при нагреве до размягчения массы (210—215° С для поликапролактама). Выдержка в кипящей воде увеличивает пластичность, но не дает заметного изменения микроструктуры, а в кипящем минеральном масле с температурой кипения свыше 200° С изменяет структуру в сторону увеличения ее дисперсности и кристалличности. Одновременно происходит удаление влаги, увеличение твердости и уменьшение ударной вязкости деталей [c.66]

Для оценки стабильности свойств различных зон сварных соединений в результате длительного воздействия высоких температур наиболее часто определяют ударную вязкость образцов с различным расположением в них надрезов (в металле шва, у зоны сплавления, в зоне термического влияния). Образцы испытываются как в состоянии после сварки и технологической термообработки, так и после предварительной выдержки заготовок под образцы при интересующих температурах. [c.15]

По химической стойкости ко многим агрессивным средам фторопласт-3, хотя и уступает фторопласту-4, так же как и в отношении теплостойкости, но возможность получения из него суспензий позволяет наносить его в виде пленок. Последние при специальном режиме термообработки (закалка) приобретают хорошую адгезию с защищаемой поверхностью. На механические свойства фторопласта-3 закалка оказывает также сильное влияние. Закаленные образцы имеют примерно в 5 раз большее удлинение при разрыве и в несколько раз большую удельную ударную вязкость, чем незакаленные. Однако получение хорошо закаленных материалов возможно только в виде тонких пленок. Весьма малая теплопроводность этого материала не позволяет достаточно быстро охладить внутренние слои в изделиях более или менее значительной толщины. [c.461]

Уменьшение скорости охлаждения ниже некоторого предела, при котором не происходит образования мартенсита, приводит к значительному росту зерен, вызывающему резкое снижение пластичности. Следовательно, чрезмерно высокий подогрев может вызвать заметное ухудшение свойств (особенно ударной вязкости) металла зоны термического влияния на участке высокого отпуска. Для восстановления свойств око-лошовной зоны необходима последующ,ая термообработка, причем время до ее проведения должно быть строго регламентировано. [c.288]

При дальнейшем нагреве выше критических точек и происходит рост аустенитных зерен. Рост зерна аус-тенита при нагреве стали оказывает большое влияние на результаты термообработки, главным образом закалки. Размер зерна при комнатной температуре, который получен в стали в результате того или иного вида термической обработки, называют действительным зерном. Размер действительного зерна зависит от размера зерна аустенита. Обычно чем крупнее зерно аустенита, тем крупнее действительное зерно. Сталь с крупным действительным зерном имеет пониженный предел прочности, пониженную ударную вязкость и склонность к образованию трещин, поэтому при термообработке всегда стремятся к получению мелкого зерна. По склонности к росту аустенитного зерца при нагреве все стали делят на наследственно мелкозернистые и наследственно крупнозернистые. В наследственно крупнозернистых сталях размер зерна быстро увеличивается даже при небольшом нагреве выше критических точек. В наследственно мелкозернистых сталях при значительном нагреве сохраняется мелкое зерно. На процесс роста зерен в углеродистой стали оказывают влияние температура и продолжительность нагрева, содержание углерода в стали, способы раскисления, применяемые при выплавке стали. Кипящие стали являются, как правило, наследственно крупнозернистыми, а спокойные — наследственно мелкозернистыми. Введение легирующих элементов, за исключением марганца, тормозит рост зерен аустенита при нагревании. Наиболее энергично тормозят рост зерна карбидообразующие элементы титан, ванадий, вольфрам, молибден и хром. Наследственно мелкозернистые стали позволяют использовать расширенный интервал закалочных температур и облегченные условия нагрева стали. [c.113]

Для получения однородного аустенита в легированных сталях требуются более высокая температура нкгрё-ва и большая выдержка при нагреве под закалку. Рост зерна аустенита при нагреве стали оказывает больщое влияние на результаты термообработки, главным Образом закалки. Сталь с крупным зерном имеет пониженный предел прочности, пониженную ударную вязкость и склонность к образованию трещин поэтому при термообработке всегда стремятся к получению мелкого зерна. На процесс роста зерен в углеродистой стали оказывают влияние температура и продолжительность нагре ва, содержание углерода в стали, способы раскисления [c.75]

Хотя при электрошлаковой сварке среднелегированных сталей в околошовной зоне трещины образуются довольно редко, все же металл этой зоны не пригоден для эксплуатации в ответственных изделиях, так как обладает низкими пластическими и вязкими свойствами. В табл. 102 указана ударная вязкость сталей 25ХЗНМ и 30Х2Н2М в околошовной зоне сварного соединения после различного рода термообработки, а также ударная вязкость металла вне зоны термического влияния. [c.291]

Влияние Ni—P покрытий на величину ударной вязкости сталей. Испытания, проведенные на маятниковом копре MK-I5 со стандартными образцами из стали ЗОХГСА и 15ХМФКР без покрытия и с Ni—Р покрытием, как прошедшими часовую термообработку при 400 С, [c.86]

Оценку влияния режимов последующей термообработки на ударную вязкость ЭиЯектрошлаковых сварных соединений стали типа 2,25Сг—0,5Мо толщиной 140 мм проводили на образцах типа VI по ГОСТ 6996—66 (табл. 9.14). [c.217]

Данные, подтверждающие возможность обеспечения высокой ударной вязкости как металла шва, так и околошовного участка закаленных сварных соединений при сочетании кратковременных отпусков при температуре 600 °С с трехчасовым отпуском при температуре 650 °С, с учетом положительного влияния такой термообработки на ударную вязкость основного металла и распределение твердости в ЗТВ сварных соединений (см. рис. 9.8) позволяют рекомендовать ее для применения в промышленных УСЛОВИЯХ при изготовлении сварного оборудования из стали типа 2,25Сг—0,5Мо. [c.218]

Влияние термообработки на ударную вязкость электрошлаковых сварных соединений стали типа 2,25Сг — 0,5Мо (толщина проката 200 мм) [c.220]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...