Кавитация показатель

Можно видеть, что время завершения процесса весьма слабо зависит от показателя степени п в функции (6.19). Этот результат представляет значительный интерес. Он означает, что основным или определяющим является начальный перепад давлений Ар , тогда как детали изменения давления в процессе схлопывания малосущественны. Таким образом, различные сопутствующие процессы (конденсация, теплообмен на границе, растворение остаточного газа и т.п.) относительно слабо влияют на общие закономерности схлопывания полости в процессах кавитации. [c.244]

Для газовой кавитации, полагая показатель адиабаты у == /з. учетом (1.2.27) получаем [c.28]

Величина показателя Р изменяется в зависимости от стадии кавитации, В осевых насосах (см. рис. IV. 1) в начальный момент развития паровой кавитации (область 2) р = 30-н20, а в зоне развитого кавитационного шума (область 3) р 9. В центробежных насосах величины Р соответственно равны в области 2 р = = 12-ь14 в области р 6 [c.172]

Технико-экономические последствия износа гидравлических машин в результате истирания взвешенными наносами и кавитации проявляются двояким образо.м [31]. Первое — это ухудшение энергетических показателей характеристик машин и связанное с этим уменьшение выработки или перерасход электроэнергии. Второе — необходимость проведения ремонтных работ по устранению последствий износа деталей проточной части гидромашин, требующих значительных затрат труда и материалов. При этом общие дополнительные затраты средств получаются настолько большими, что приобретают самостоятельное народнохозяйственное значение. [c.16]

Если через поток воды, насыш,енный вследствие кавитации пузырьками пара и воздуха, пропускать ультразвуковые колебания и улавливать их после прохождения через поток и систему лопастей рабочего колеса или после прохождения через поток и отражения от поверхности лопастей, то в обоих случаях количество уловленной энергии колебаний является показателем степени развития кавитации. Указанное позволяет проводить исследование кавитации при помощи ультразвука двумя спосо-собами способом просвечивания потока и способом отражения ультразвуковых колебаний. [c.124]

Величина коэффициента кавитации, а следовательно, и интенсивность кавитационной эрозии, в большой мере зависят от геометрических параметров лопастей рабочих колес гидротурбин. Наиболее сильное влияние на кавитационное качество осевого колеса оказывает суммарная площадь лопастей колеса, характеризуемая, как это уже отмечалось, густотой решеток I t цилиндрических сечений колеса. При одинаковых режимах коэффициенты подъемной силы обратно пропорциональны густоте I t. Поэтому рабочие колеса с большой густотой решеток характеризуются меньшей удельной нагрузкой на лопасти п в связи с этим лучшими кавитационными показателями. [c.144]

При малом коэффициенте расхода (рис. 7-24) лучшие показатели имело рабочее колесо О, величина лопастной кавитации которого для всех значений [c.148]

Действительным средством против возникновения кавитации в рабочих каналах является придача лопастям такого профиля, чтобы понижение давления с их тыльной стороны было вдоль их длины возможно более постоянным, т. е. без больших пиков ( 8-4). Профили лопастей пока часто берутся теми же, какие оказались хорошими по своим показателям для крыльев самолетов. В упругой жидкости кавитация невозможна. Будучи перенесены в капельную жидкость, такие профили иногда оказываются кавитационно опасными из-за большого ника разрежения с тыльной стороны, безвредного у самолетов. Между тем из- [c.87]

Создание нового турбинного типа теперь происходит так. На принятые условия (напор, к. п. д., приведенные расход и оборотность) рассчитываются несколько вариантов модельного колеса, отличающихся друг от друга разными комбинациями рабочих и конструктивных параметров, а часто также разными и основанными на разных теориях способами расчета ( 10-2). По испытании таких моделей из них отбирается лучшая — и по близости к заданным условиям и по значениям своих показателей (к. п. д., быстроходности, коэффициенту кавитации и т. п.). Она и является образцом для целой новой турбинной серии. [c.128]

В подразд. 4.3 была рассмотрена кавитация, возникающая в местных гидравлических сопротивлениях при высоких скоростях движения жидкости. Аналогичное явление может происходить и в лопастных насосах (обычно на входе в насосное колесо). В этом случае из-за вьщеления паров и растворенных газов нарушается нормальная работа насоса, возникает характерный шум, а также падают его эксплуатационные показатели (напор, подача, мощность и КПД). Во избежание кавитации в гидросистеме после выбора насоса проводят его проверочный (кавитационный) расчет. [c.234]

Важные данные о стойкости сплавов в условиях кавитации дают измерения рельефа поверхности профилографом-профило-метром, а также изучение упрочнения поверхности путем измерения микротвердости или твердости. При определении сопротивления материалов кавитационному воздействию большое значение имеет внешний вид поверхности разрушения и изучение ее структуры (желательно в местах разрушения). Для оценки стойкости применяют и такие показатели, как глубина проникновения и разрушения и глубина упрочнения, которые определяют на поперечных шлифах образцов или методами поэтапного стравливания. [c.380]

Допускаемая вакуумметрическая высота всасывания Н ° —вакуумметрическая высота всасывания, при которой обеспечивается работа насоса без изменения основных технических показателей, связанных с возникновением в насосе явления кавитации. [c.182]

На рис. 36 приведена вычисленная по формулам (VI.30) и (VI.31) зависимость относительного изменения волнового сопротивления ОТ показателя кавитации О (который может быть измерен на опыте дилатометрическим методом) для воды при х /х = 10 [59]. Начало этой зависимости, соответствующее очень малым значениям О, представлено в увеличенном масштабе на рис. 36, б. Видно, что волновое сопротивление кавитирующей среды меняется весьма заметно даже при малых О например, при О = 10 оно убывает на 30%, а при О = 0,003 уже падает в два раза. Ясно, что этим явлением нельзя пренебрегать при соответствующих расчетах. [c.140]

Для рассмотрения проблем кавитации желательно иметь показатели, позволяющие количественно оценивать течения с двух точек зрения, а именно [c.61]

Обычно желаемое увеличение диапазона работы достигается за счет увеличения скорости потока. Так как интенсивность разрушения пропорциональна скорости течения с большим показателем степени, часто достигаемый экономический эффект не превышает стоимости ремонта. Иногда это обстоятельство упускают из виду, не уделяя должного внимания данной проблеме. Конечно, решение о допустимости работы в условиях кавитации должно приниматься с учетом ограничений на [c.626]

Рабочая жидкость гидросистем сочетает свойства рабочего тела со свойствами смазочных материалов. В гидросистемах широко применяют минеральные масла, полученные смешиванием маловязких нефтепродуктов с высоковязкими компонентами. Углеводородные полимеры, входящие в состав минеральных масел, образуют во взаимодействии с поверхностью металла граничные адсорбционные слои, обладающие высокой механической прочностью и малым сопротивлением поперечному скольжению. Присадки, содержащиеся в рабочих жидкостях гидросистемы, улучшают их свойства. Основными показателями качества рабочих жидкостей служат их вязкость, температурно-вязкостная характеристика, физическая и химическая стабильность, антикоррозионные свойства, агрессивность по отношению к резиновым уплотняющим устройствам, смазочная способность и температура замерзания. Рабочая жидкость должна быть достаточно густой, чтобы снизить объемные потери в гидросистеме, но не слишком, чтобы избежать явлений кавитации и повышенных гидромеханических потерь в гидроагрегатах и трубопроводах. [c.31]

Деление кавитации на начальную, частичную и полностью развитую дает представление только о качественной стороне явления и не позволяет установить какой-либо количественной зависимости между стадиями развития кавитации и внешними характеристиками системы. Для этой цели желательно иметь какие-то числовые показатели, позволяющие количественно оценивать те чения жидкости. [c.9]

В качестве первой величины, характеризующей степень развитости кавитации, введем индекс (или показатель развитости) кавитации К [3]. Выберем внутри кавитационной области некоторый объем F, удовлетворяющий следующим двум требованиям 1) линейные размеры этого объема должны быть малы по сравнению с длиной волны, чтобы первичное, возбуждающее кавитацию звуковое давление можно было считать внутри этого объема постоянным по величине и синфазным 2) линейные размеры этого объема должны быть намного больше размеров кавитационного пузырька. [c.224]

Кавитационное свойство ГДТ — это свойство ГДТ изменять показатели внешней характеристики при работе на кавитационном режиме, характеризуемом кавитацией в рабочей полости. [c.201]

В раствор вводят иногда дополнительные вещества-, 1) буферные добавки (например, борную кислоту — 3 кг/м ) для стабилизации водородного показателя 2) поверхностно-активные вещества (например, ОП-7) в целях предотвращения кавитации и снижения гидравлического сопротивления МЭП 3) ингибиторы (хроматы, фосфаты), уменьшающие коррозию деталей станка. [c.230]

При всасывании жидкости наименьшее давление pamin будет не на входе в насос (сечение //—//, рис. 11.6), а у движущегося поршня насоса. Поэтому, чтобы предотвратить наступление кавитации, необходимо в сечении //—II, т. е. там, где стоит контролирующий прибор, иметь Pamin > Рн. п- Значение Pamm определяют экспериментально путем снятия кавитационной характеристики насоса, представляющей графическую зависимость его основных технических показателей от кавитационного запаса при постоянных значениях частоты вращения, подачи, вязкости и плотности жидкости. [c.165]

Точно так же, если ко времени изготовле- ния турбин имеются налицо вновь разработанные типы с лучшими в отношении к. п. д., кавитации и пр. показателями, то вполне уместно применять именно эти типы, а не устаревшие номенклатурные. [c.173]

Гидротурбины являются относительно очень прочными и надежными машинами, особенно при чистой воде и отсутствии кавитации. Известны случаи, когда маломощная турбива работала ряд лет без внутреннего осмотра и тем не менее не подверглась износу и не претерпевала аварий. При соответствующем уходе часто также иадежно работают десятки лет и крупные турбины. Для них, однако, может наступить так называемый моральный износ, когда успехи техники за несколько десятков лет и экономическое развитие страны укажут, что является выгодным заменить старую, еще неизношенную турбину более современной новой, имеющей какие-то показатели лучшими. Обычно таким показателем является не к. п. д., так как он повышается с успехами техники сравнительно медленво, а пропускная способность турбины. Именно с течением времени признается выгодным в большей степени, чем это признавалось ранее, использовать сезонную энергию потока, т. е. его энергию при сравнительно непродолжительных вовышениях его расхода в течение года. Тогда оказывается часто возможным вместить в прежний турбинный блок колесо турбины более быстроходной (с большей пропускной способностью) и иногда даже с большим диаметром. Чтобы не раздувать при этом размеры на-правителя и улитки, новый направитель иногда делается не радиальным, а коническим. [c.246]

Качественность работы этих турбин и показатели этой работы (рабочие параметры) предопределяются лишь по аналогии с опытно определенными параметрами модельных турбин и надежны и точны лишь постольку, поскольку достоверны способы их пересчета с модели на натуру. Так как эти способы невполне достоверны, то и рабочие параметры натурных турбин никогда полностью не совпадают с предусмотренным в проекте пересчетом. Так, не совпадают полностью, например, значения оптимального к. п. д. и его снижения при отклонениях от оптимального режима, оптимальные оборотность и мощность, кавитационные показатели, оптимальная комбинаторная связь и т. д. Между тем для экономически выгоднейшей эксплуатации надо точно знать одни рабочие параметры (режимы с наилучшими к. п. д.), для надежной — другие (по кавитации и вибрации) и т. п. Отсюда следует, что [c.254]

Явления, связанные с разрывными напряжениями в воде, изучались кинетическим методом — скоростной киносъемкой быстро движущегося затупленного стеклянного стержня диаметром 5 мм в заполненной водой узкой стеклянной трубке с внутренним диаметром 16 мм. Принимались особые меры предосторожности по устранению всех несмачиваемых участков и небольших примесей газа (газовых зародышей), но с сохранением газа (воздуха при атмосферном давлении) в растворенном виде в воде. Если на поверхности стержня оставались газовые зародыши или если она была несмачиваемой, но свободной от таких зародышей, то кавитация наблюдалась у заднего конца стержня при скорости менее 3 м/сек если же поверхность была полностью смачиваемой и свободной от зародышей, то кавитации не возникало даже при скорости 37 м1сек. Добавка к воде моющих средств (диоктилнатрий янтарной кислоты) не предотвращала кавитации при малой скорости на несмачиваемом стержне, свободном от газовых зародышей. При движении стержня в чистой кукурузной патоке (вязкость 20,1 пз), свободной от газовых зародышей, возникала большая цилиндрическая полость, которая разрушалась за сотые доли секунды. Нельзя было рассчитать напряжение, возникавшее в воде при этих опытах, однако скорости, достигнутые нами без кавитации, намного превосходили прежние показатели при движении тел в водной среде. Надо полагать, что этот результат явился следствием отсутствия всяких газообразных включений и несмачиваемости поверхностей. [c.47]

Оптимальный режим насоса — режим работы насоса при наибольшем значении КХ1 Д. Номинальный режим насоса — режим работы насоса, обеспечивающий заданные технические показатели. Кавитационный режим насоса — режим работы насоса в условиях кавитацйи, вызывающей изменение основных технических показателей. [c.182]

Ркав = Рх (1 —Щ + р,0, = X,, (1 — О) уф, где (и — плотность и сжимаемость сплошной жидкости р,. и — плотность и сжимаемость парогазовой смеси в кавитационных пузырьках О — средний показатель кавитации, соответствующий тому среднему радиусу кавитационного пузырька, около которого происходят его колебания. В качестве этого среднего радиуса естественно выбрать половину максимального радиуса Ятах, тогда О 0,1 О. Среднее во времени волновое сопротивление кавитирующей среды теперь можно записать в виде [c.140]

Некоторые результаты динамических испытаний приведены в табл. 3.3 и 3.4. В неопрессованных пробах кавитация развивалась при давлениях, очень близких к давлению насыщенного пара. Следовательно, их прочность на разрыв была близка к нулю. Напротив, все опрессованные до начала кавитации пробы выдерживали значительные растягивающие напряжения. Средняя температура воды во всех случаях составляла 23,9 °С. В последних колонках обеих таблиц показано, какая часть (в процентах) объема пробы жидкости успела пройти через критическое сечение трубки Вентури до начала кавитации. Значение этого показателя становится ясным при анализе результатов эксперимента № 41, приведенных на фиг. 3.7. В этом опыте через [c.98]

Число кавитации Кг является достаточно общим показателе.м совершенства машины, так как его числовая величина непосредственно определяет сопротивление данной направляющей поверхности развитию кавитации. Коэффициент Тома может быть использован с той же целью для всей машины, но при гораздо больших ограничениях. Так, например, Ог может быть использован непосредственио для сравнения сопротивления развитию кавитации ряда различных машин, предназначенных для работы при одинаковых полных напорах. Однако числовое значение От, которое характеризует очень хорошие рабочие характеристики при одно-м значении напора, может пе соответствовать приемлемым рабочим характеристикам при другом значении напора. Поэтому на практике широкое распространение получили эмпирические соотиошения для определения изменения коэффициента (Зт, соответствующего заданным характеристикам, в зависимости от расчетных условий. На фиг. 11.6 представлено одно из таких соотношений. Здесь для характеристики типа конструкции рабочих колес применен коэффициент быстроходности, который для турбии определяется в виде [c.635]

Следует подчеркнуть, что общепринятой методики оценки кавитационных характеристик жидких диэлек-,триков не имеется. Один из возможных способов оценки этого показателя может заключаться в определении потери веса образца металла за счет кавитационного воздействия нагретой жидкости в течение заданного времени. Кавитация в жидкости может создаваться за 84 [c.84]

Нелинейные эффекты (кавитация, акустич. потоки и др.) являются основой многих техтн1логич. применений У., преимуществом к-рых являются 1) Возможность решения технологич. задач, не решаемых или трудно решаемых др. способами, как-то размерная обработка твердых и хрупких материалов сварка разнородных материалов получение силавов из комнонент, различающихся темн-рой плавления и удельным весом, и т. д. 2) Возможность улучшения технич. или технико-экономич. показателей по сравнению с результатами, получающимися при нримененпн методов обычной технологии очистка и травление поверхностей получение суспензий, эмульсий и аэрозолей, улучшение кристаллич. структуры металлич. отливок, ускорение диффузии и т. д. [c.238]

Вредные проявления кавитации заключаются в срыве режима работы насоса и резком падении напора, а также в разрушающем действии на проточную часть Насоса в виде кавитационной эрозии. Механизм эрозии заключается в разрушении поверхности материала под воздействием гщфоударов при захлопывании кавитационных каверн (пузырей). Поскольку такое разрушение относится к усталостному типу, требующему определенного времени, то для малоресурсных насосов ЖРД, время работы которых исчисляется минутами, его можно не принимать во внимание. Для насоса важны антикавитационные свойства не по эрозионному воздействию на его проточную часть, а из-за срыва всех параметров, стабильность которых диктуется задачами, выполняемыми ДУ в целом. Отличительная особенность проточной части несосов ЖРД состоит в обеспечении высоких антикавитационных и удельных этергетических показателей ТНА с некоторым ущербом для КПД и ресурса его работы. [c.210]

Особенностью осевых насосов являются значительные изменения режимов их работы. Это затрудняет выбор расчетного режима, вследствие чего осевые насосы значительную часть времени работают в условиях более или менее развившейся кавитации. Возникновение и развитие кавитации в осевых насосах помимо ухудшения энергетических показателей сопровождается повьш1ением уровня шума и вибрации. [c.141]

Величину ДЛкр — критический кавитационный запас в момент наступления кавитации можно определить экспериментально при кавитационных испытаниях. Кавитационные характеристики насоса представляют собой зависимость напора Ни мощности Мог кавитационного запаса ДЛ при постоянных подаче 0 и частоте вращения п (рис. 9.20, б). При больших значениях ДЛ кавитационные явления отсутствуют и показатели Я, N остаются неизменными — область бескавитационной работы на характеристике. Режим, при котором начинается снижение напора и мощности насоса, называют первым критическим режимом, ему соответствует Д/г кр. В начальной стадии при ДЛкр>ДЛ > ДЛ р кавитация является местной, охватывает незначительную зону на входе в колесо. При дальнейшем уменьшении кавитационного запаса кавитационная область постепенно расширяется, происходит медленное снижение напора и мощности. При ДЛ р резко увеличивается количество паров в жидкости, поток отрывается от лопасти, что вызывает резкое уменьшение напора и мощности, а затем и полный срыв работы насоса. [c.161]

Кавитация, эрозия металлической поверхности и очистка достигают максимального уровня при средних температурах. Хайтауэр [8] сравнивает влияние температуры на ультразвуковую и обычную очистки. Качество обычной очистки неуклонно повышается с повышением температуры, в то время как при ультразвуковой очистке лучшие показатели имеют место при средних температурах. [c.140]

И. Б. Улановским констатировано также [22] увеличение сопротивления к кавитационному разрушению стали при возрастании процентного содержания в ней хрома до 9%. В других исследованиях [23] установлено, что наблюдаемые (при сообщении вибраций частотой 8600 герц от магнитного пульсатора) кавитационные разрушения углеродистых сталей в значительной степени подавляются катодной поляризацией. При этом можно полагать, что происходящие и при достаточно полной электрохимической защите кавитационные разрушения образца будут определяться в основном присущими металлу показателями усталостной прочности. Увеличение скорости разрушения образца при снятии электрохимической защиты определится коррозионным механизмом воздействия данной среды. Таким образом для повышения устойчивости против кавитации важно как повышение коррозионной устойчивости, так и (Повышение твердости (прочности) сплава (см. данные табл. 65). [c.413]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...