Коэффициент Тома

Входящая сюда вторая упругая постоянная v называется коэффициент том Пуассона. [c.33]

КОЭФФИЦИЕНТ ТОМА И КАВИТАЦИОННЫЕ ИСПЫТАНИЯ [c.632]

При изучении влияния кавитации на рабочие характеристики гидравлических машин прежде всего необходимо найти удовлетворительный способ определения взаимосвязи между условиями работы и кавитацией. Например, для машины, работающей при различных напорах и частотах вращения вала, желательно определить условия подобия степени кавитации. Аналогичным образом необходимо выявить условия кавитационного подобия между двумя машинами одинаковой конструкции, но разных размеров, как, например, между моделью и прототипом. Кавитационный параметр, обычно применяемый для этих целей, был предложен Тома [12, 13] и теперь широко известен как коэффициент Тома, аг. В общем случае применительно к насосам и турбинам этот коэффициент определяют в виде [c.632]

В выражениях (11.6) и (11.7) величина определяется конструкцией машины и положением направляющих лопаток цаг определяется конструкцией отводящей трубы, но также зависит от положения направляющих лопаток. Если данная машина испытывается при постоянном положении направляющих лопаток и постоянном коэффициенте быстроходности, то С1 и Цси стремятся к постоянной величине поэтому ог и Ка связаны между собой линейной зависимостью. Однако разные конструкции обычно имеют различные величины С] даже при одинаковых значениях коэффициента быстроходности и одинаковых положениях направляющих лопаток и тем более при различных значениях коэффициента быстроходности. Число Ка непосредственно характеризует тенденцию потока к кавитации, поэтому если в двух разных машинах различных конструкций кавитация возникает при одинаковых значениях Ка, то это значит, что их направляющие лопатки в этом диапазоне рабочих параметров имеют одинаковые значения Кг. Однако коэффициенты Тома могут быть совершенно различными. С этой точки зрения коэффициент Тома оказывается неудобным параметром для сравнения машин разных конструкций. С другой стороны, хотя определение числа Ка, при котором возникает кавитация, дает полное представление о степени совершенства формы каналов в области выхода, оно не дает никакого представления о том, оптимальны поперечные сечения каналов или нет. В этом отношении коэффициент Тома предпочтительнее, так как он характеризует условия на выходе через полный, а не только скоростной напор. [c.634]

Хотя коэффициент Тома первоначально был предназначен для описания рабочих характеристик гидравлических турбин, он применим и для насосов. В этом случае он определяется выражением (11.1). На практике оценка Hsv несколько изменяется в зависимости от того, питается насос непосредственно из водоема со свободной поверхностью или образует часть замкнутой системы. В первом случае Hsv рассчитывается в пренебрежении скоростью жидкости в напорном бассейне и потерями на трение между верхним уровнем и входом в насос точно так же, как пренебрегают скоростью в отводящей трубе и потерями на трение между выходом из рабочего колеса турбины и нижним уровнем. Во втором случае Hsv рассчитывается по измеренному давлению на входе. Предполагается, что при этом скорость равна средней скорости Q A. Из-за этой разницы в оценке Hsv при испытаниях одинаковых машин на рассмотренных двух типах установок результаты будут отличаться, причем несколько худшие кавитационные характеристики будут получены при испытаниях с открытым водоемом. [c.637]

Кавитационные испытания с использованием коэффициента Тома [c.637]

Анализ результатов кавитационных испытаний с использованием коэффициента Тома [c.642]

Фиг. 11.10. Зависимость коэффициента Тома от коэффициента быстроходности для центробежных, диагональных и осевых насосов [15].

Инкубационный период в испытаниях на разрущение 416, 464, 620 Интенсивность кавитации 319 Испытания с использованием коэффициента Тома 637—643 Испытательные бассейны с регулируемой атмосферой 594, 595 [c.670]

Потери напора при движении жидкости в сосуде из-за малой скорости v также можно не учитывать, а все потери напора можно отнести к отверстию с коэффициент том местного сопротивления Сот- Следовательно, [c.167]

Количество воздуха, теоретически необходимое для сжигания Ог кг горючего, равно ЬОг. Отношение того количества воздуха, которое вводится в камеру сгорания Ов, к тому количеству воздуха, которое необходимо для сжигания горючего, называется коэффициент том избытка воздуха а [c.157]

Если движущие силы и силы полезного сопротивления приведены к одному и тому же вращающемуся звену, то механический коэффициент полезного действия механизма можно определить как отношение среднего приведенного момента сил полезного сопротивления к среднему приведенному моменту движущих сил W [c.176]

Болтовыми, шпилечными, винтовыми и другими резьбовыми соединениями можно объединять в сборочные единицы детали, изготовленные из различных материалов, в том числе и из пластических масс. При назначении материала для деталей с подвижными резьбовыми соединениями (ходовые винты и др.) учитывают коэффициент трения. Две свинчиваемые детали из алюминиевых сплавов обычно не изготовляют, так как без применения специальных смазочных паст резьбовое соединение заклинивается, получается неразъемным. [c.278]

Силы притяжения действуют п том же направлении, что и внешнее давление, и приводят к возникновению молекулярного (или внутреннего) давления. Сила молекулярного притяжения каких-либо двух малых частей газа пропорциональна произведению числа молекул в каждой из этих частей, т. е. квадрату плотности, поэтому молекулярное давление обратно пропорционально квадрату удельного объема газа p on = a/v , где а — коэффициент пропорциональности, зависящий от природы газа. [c.9]

Термическое сопротивление теплоотдачи 2 за счет оребрения поверхности уменьшается пропорционально коэффициенту оребрения (отношению площади сребренной поверхности к площади гладкой поверхности до ее оребрения), т. е. Ка = Ро /Ргл, и рассчитывается по обычному соотношению / чор= 1/(а2 ор), но только в том случае, когда термическое сопротивление теплопроводности самих ребер значительно меньше термического сопротивления теплоотдачи от них [c.101]

Коэффициент полезного действия современных ТЭС с паровыми турбинами достигает 40 %, с газовыми турбинами — не превышает 34 %. На ТЭС с паротурбинным приводом возможно использование любого вида топлива газотурбинные станции пока используют только жидкое и газообразное. Однако паровая турбина не столь маневренна, как газовая. Дело в том, что давление пара, подаваемого в турбину, высокое — до 23,5 МПа и корпус турбины для обеспечения прочности очень массивен. Это не позволяет быстро и равномерно прогреть паровую турбину при пуске. Газовые турбины работают при давлениях рабочего тела не более 1 МПа, их корпус много тоньше, прогрев осуш,ествляется быстрее. Поэтому газотурбинные агрегаты на ТЭС рассматриваются в перспективе как пиковые — для обеспечения выработки электроэнергии при кратковременном увеличении в ее потребности — для снятия пиков электрической нагрузки. [c.185]

На рис. 4.2 совершенно отчетливо проявляется весьма существенное влияние объемной пористости т на число Nu. Так, при изменении пористости от 0,673 до 0,265 при одном и том же числе Re = 4-10 критерий Nu увеличивается с 350 до 1650,, т.е. почти в пять раз. С увеличением числа Re при постоянной объемной пористости т эффективность теплоотдачи увеличивается. Наклон кривых, проведенных по средним значениям опытных точек, примерно одинаков, и тангенс их равен 0,7 при всех числах Re>104 Полученные данные убедительно опровергают мнение некоторых исследователей, считающих, что средний коэффициент теплоотдачи не зависит от объемной пористости шаровой укладки [37], и подтверждают данные авторов (26, 36] о существенном влиянии ее на коэффициент теплоотдачи. [c.76]

Аналитический обзор, проведенные теоретические и экспериментальные исследования в области структуры, гидродинамики п теплообмена в различных укладках шаровых твэлов позволили получить обобщенные критериальные зависимости гидродинамического коэффициента сопротивления, среднего и локального коэффициентов теплоотдачи в широком диапазоне чисел Re, в том числе и для значений чисел Re, которые могут иметь место в активных зонах реакторов с шаровыми твэлами. [c.106]

В настоящее время сделан ряд попыток разработки механических моделей теплообмена между погруженными поверхностями и псевдоожиженными слоями крупных частиц. При этом большинство из них основано на предположении о том, что коэффициенты теплообмена состоят из трех компонент кондуктивной, конвективной и радиационной. При температурах ниже 1100 К лучистой составляющей можно пренебречь [104]. Тогда коэффициент теплообмена находим по формуле [c.79]

Число кавитации Кг является достаточно общим показателе.м совершенства машины, так как его числовая величина непосредственно определяет сопротивление данной направляющей поверхности развитию кавитации. Коэффициент Тома может быть использован с той же целью для всей машины, но при гораздо больших ограничениях. Так, например, Ог может быть использован непосредственио для сравнения сопротивления развитию кавитации ряда различных машин, предназначенных для работы при одинаковых полных напорах. Однако числовое значение От, которое характеризует очень хорошие рабочие характеристики при одно-м значении напора, может пе соответствовать приемлемым рабочим характеристикам при другом значении напора. Поэтому на практике широкое распространение получили эмпирические соотиошения для определения изменения коэффициента (Зт, соответствующего заданным характеристикам, в зависимости от расчетных условий. На фиг. 11.6 представлено одно из таких соотношений. Здесь для характеристики типа конструкции рабочих колес применен коэффициент быстроходности, который для турбии определяется в виде [c.635]

Отношение величины участковой скорости к технической. Чем больше этот коэффициент, том лучше использование вагоноп и локомотивов [c.123]

Радиационный метод является относительным методом. Он основан на сравнении излучения исследуемого тела с излучением абсолютно черного или другого тела (эталона) с известным коэффициент-том излучения Л. 4, 76, 305—307]. Для вооприятия лучистой энергии служит приемное устройство, внутри которого помещается дифференциальная термопара. Один из спаев термопары воспринимает излучение, падающее с исследуемого тела, другой — с поверхности эталонного тела. Результирующая термо-э. д. с. дифференциальной термопары измеряется гальванометром. Коэффициент излучения исследуемого тела определяется из закона Стефана—Больцмана, которому в этом случае придается вид [c.360]

Направленность кристаллизации зависит от коэффициента формы шва. При его увеличении за счет уменьшения скорости подачи электродной проволоки (рис. 110, б) происходит отклонение роста кристаллов в сторону теплового центра сварочной ванны. Подобные швы имеют повышенную стойкость против кристаллизационных трещин. Медленное охлаждение швов при электрошлаковой сварке в интервале температур фазовых превращений способствует тому, что их структура характеризуется грубым ферритпо-нерлитным строением с утолщенной оторочкой феррита по границам кристаллов. [c.213]

Коэффициент 6 позволяет выбрать решение, отвечающее принятой в механизме сборке тнарсвой с пальцем пары В (рис. 8.26) — при одном и том же положении оси звена 2 ось нальца (орт ) можно расположить по одну или другую сторону от плоскости я, в которой находятся ось звена 2 и орт . [c.191]

Для определения коэффициента пропорциональности х и направлений, в которых необходимо установить массы rrii и Шц, можно воспользоваться приемом, который сводится к тому, что к балансируемой детали искусственно присоединяется дополнительная масса /Ид на некотором расстоянии Рд от оси вращения детали. Обычно в качестве такой массы берут кусок пластилина массы Отд, и этот кусок прикрепляют к поверхности балансируемой детали. На рис. 13.41 куски этой массы показаны на поверхности фланца В. Масса Шд носит название корректирующей массы. [c.298]

Сделаем заключительные замечания. Уравнения типа (6-3.46) предлагались в литературе при попытке предсказать зависимость от скорости сдвига как вязкости, так и коэффициентов нормальных напряжений в вискозиметрическом течении. При этом не было замечено важное обстоятельство, состоящее в том, что уравнения, подобные уравнению (6-3.25), также могут быть приспособлены для объяснения наблюдаемой зависимости данных от скорости сдвига при соответствующем выборе функций i 5i и oIjj. Типичным примером этому служит обсуждавшаяся ранее модель Тэннера и Симмонса см. уравнения (6-3.37) и (6-3.38). Следовательно, если даже требуется лишь подгонка данных, нет необходимости вводить уравнения типа (6-3.46), поскольку это связано с принципиальными трудностями, подобными описанным выше, и противоречит экспериментальным результатам. [c.231]

Эксергетический и термический коэффициенты полезного действия позволяют оценивать термодинамическое совершенство протекающих в тепловом аппарате процессов с разных сторон. Термический КПД, а также связанный с ним метод теи1ловых балансов позволяют проследить за потоками теплоты, в частности рассчитать, какое количество теплоты превращается в том или ином аппарате в работу, а какое выбрасывается с неиспользованным (например, отдается холодному источнику). Потенциал этой сбрасываемой теплоты, ее способность еще совершить какую-либо полезную работу метод тепловых балансов не рассматривает. [c.56]

Основная трудность, возникаюнцая при экспериментальном исследовании конвективного теплообмена, заключается в том, что коэффициент теплоотдачи зависит от многих параметров. Например, средний по поверхности коэффициент теплоотдачи от продольно омываемой пластины (см. рис. 9.2) зависит от длины пластины /, скорости набегающего потока Шж и теплофизических параметров жидкости [c.81]

Аналитическое решение для расчета локального коэффициента теплоотдачи при ламинарном течении пленки (Re = = ay /v<400), полученное В. Нуссель-том в 1916 г., имеет вид [c.88]

Можно отметить хорошее совпадение результатов обоих расчетов для правильных укладок и укладок шаров в трубе, кроме укладки шаров в трубе при jV = 2,0. Результаты расчета показаны на рис. 3.2. На том же рисунке приведены значения Ястр для константы струи астр, равной 0,2 и 0,3. Имея экспериментальные данные по коэффициентам сопротивления различных шаровых укладок, можно на основании зависимости (3.8) уточнить константу турбулентности при течении газа через шаровые твэлы. Используя зависимости (2.3 2.19 2.20 и 3.8), можно определить приближенно зависимость коэффициента сопротивления слоя для автомодельной области течения теплоносителя от константы йстр и объемной пористости т [c.56]

В работе Дентона и др. (33] изучалось распределение среднего коэффициента теплоотдачи от электрокалориметров, расположенных в разных точках шаровой укладки, в том числе вплотную к стенкам трубы, а также изменение этого коэффициента в процессе многократной перегрузки. Отклонение коэффициента теплоотдачи от среднего значения а во всех случаях не превышало 10% для заданного режима течения. Авторы определили объемную пористость в пристеночном слое и в объеме насадки после многократной перегрузки она оказалась равной соответственно 0,45 и 0,37. [c.88]

Боттерилл и Десаи [83], с одной стороны, изучали влияние давления на теплообмен псевдоожиженного слоя с поверхностью, а с другой — использовали его как фактор, изменяющий вязкость газа с целью выявления ее роли в механизме теплопереноса. Было найдено, что данные ряды экспериментов в атмосферах гелия, неона, воздуха и углекислого газа могут быть представлены в виде зависимости величины, обратной максимальному коэффициенту теплообмена, 1/ 1пах от комплекса (l/fe)X X (ц/р)[87]. Однако двукратного увеличения максимального коэффициента теплообмена, ожидаемого, в соответствии с приведенным соотношением, при изменении давления от атмосферного до 0,8 МПа в опытах [83] с плотным движущимся слоем не произошло При увеличении рабочего давления до 1 МПа во всех исследованных системах газ — твердые частицы коэффициенты возросли всего на 15%. Это позволило сделать вывод о том, что кинематическая вязкость не является главным фактором, который определяет интенсивность переноса тепла, и оказанное ею коррелирующее воздействие было случайно. В опытах с псевдоожиженным слоем наблюдалось существенное влияние изменения давления в аппарате на величину коэффициентов теплообмена с поверхностью при использовании в качестве сжижаемого материала крупных частиц узкого фракционного состава. Например, для псевдоожиженного воздухом слоя медной [c.69]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...