Падение напряжения период

При наличии блуждающих токов методы испытаний с переключением, описанные в разделе 3.3.1, не могут быть применены. Станции для защиты от блуждающих токов сооружают обычно там, где трубопровод имеет самый положительный потенциал по отношению к грунту. При отключении защитного тока здесь сравнительно быстро устанавливается слишком положительный потенциал стекания блуждающего тока, содержащий также и составляющую омического падения напряжения. Определить потенциал труба — грунт без составляющей омического падения напряжения в районах с наличием блуждающих токов можно только в периоды прекращения работы источников блуждающего тока. Чтобы избежать получения более положительного потенциала, чем требуемый защитный, потенциал трубы по отношению к грунту в районах воздействия блуждающего тока по соображениям безопасности обычно принимают значительно более отрицательным, чем на сооружениях, не подвергающихся воздействию блуждающего тока. На основе записей можно установить, в каких местах в нерабочее время следует измерять потенциал труба — грунт, не содержащий омического падения напряжения. Если в таких местах будут установлены потенциалы, более отрицательные, чем защитный, то необходимо применить полную катодную защиту., [c.99]

Для определения потенциала трубопроводов с катодной защитой без составляющей омического падения напряжения в период работы источников блуждающего тока можно установить состояние поляризации при помощи внешних измерительных образцов (см. раздел. 3,3.3.2). [c.99]

Следует отметить, что в настоящей работе рассматриваются лишь статические характеристики муфты. Исследования ряда авторов показывают, что при быстропротекающих переходных режимах действительные механические характеристики привода могут существенно отличаться от статических [23, 29]. Кроме того, привод машины представляет собой электромеханическую систему, исследование которой при более строгом подходе следует проводить, считаясь с динамическими характеристиками электродвигателя и питающей его сети. Здесь прежде всего следует учитывать искажения, вызванные резким падением напряжения сети в период запуска при питании машин от маломощного трансформатора. Известное влияние на форму механических характеристик могут оказывать электромагнитные процессы в двигателе, роль которых возрастает при уменьшении длительности переходного процесса. [c.100]

Кривую снижения напряжений в процессе релаксации можно разделить на два участка, а процесс релаксации иа два периода первый, характеризующийся резким падением напряжения (/ — на рис. 3-12,а), и второй — замедленным II). В зависимости от уровня напряжений механизм пластической деформации в процессе релаксации может из.меняться. При больших промежутках времени от начала нагружения зависимость между Ка и а получается линейной чем больше было начальное напряжение, тем больше снижение напряжения. [c.91]

Величина тока, протекающего через тиратрон, зависит от анодного напряжения и сопротивления анодной цепи. Падение напряжения в работающем тиратроне не зависит от величины тока (табл. 40). При присоединении анодной цепи тиратрона к источнику переменного тока средняя величина выпрямленного тока будет зависеть от продолжительности разряда за период. В практике применяются фазовый и пиковый способы управления анодным током. [c.367]

Испытания и измерение контролируемого параметра всех трех типов туннельных диодов проводилось по схеме, приведенной на рис. 1. Контролируемым параметром являлось падение напряжения на туннельном диоде. Измерения величины контролируемого параметра производились после того, как туннельные диоды были вынуты из камеры тепла и выдержаны в нормальных условиях не менее 10 часов. Температура окружающей среды в период испытаний поддерживалась равной Ч-70° 5°С. Допустимое изменение величины контролируемого параметра для туннельных диодов [c.225]

При дальнейшем вращении вала 1 полное сопротивление катушки венца 6 увеличивается и катушки венца 5 уменьшается. С помощью дифференциальной схемы можно определять разность величин полных сопротивлений катушек, сравнивая падения напряжения на каждой из них. Разность этих напряжений в зависимости от угла поворота вала изменяется по синусоидальному закону с периодом где п — число зубьев венца. Очевидно, что [c.191]

Создание напряженного состояния металла при испытаниях экспериментальных образцов на лабораторных установках связано с определенными трудностями. Необходимо учитывать релаксацию напряжений, которая заметно проявляется в поверхностном слое образца в начальный период кавитационного воздействия. Для испытания образцов под напряжением необходимо постоянное влияние нагрузки на поле напряжений. При падении напряжения от кавитационного воздействия начальное напряжение должно непрерывно восстанавливаться постоянным нагружением образца. [c.76]

Контроль ряда параметров бесконтактных систем зажигания имеет свои особенности. Так как в этих системах отсутствуют контакты, а-их функцию выполняет выходной транзистор, угол замкнутого состояния будет относиться к выходному транзистору. Для определения угла замкнутого состояния, асинхронизма искрообразования и характеристик центробежного и вакуумного регуляторов на стенде собирается схема (рис. 7.5), аналогичная схеме включения системы зажигания на автомобиле, но вместо катушки зажигания устанавливают резистор Я. Затем с помощью привода стенда устанавливают заданную частоту вращения валика датчика-распределителя. При этом падение напряжения на резисторе Я, которое пропорционально углу замкнутого состояния, подают на схему измерения. Стенд СПЗ-12 содержит также синхроноскоп, конструкция которого отличается от рассмотренной выше. Вместо неоновой лампы, расположенной под щелью, в данном случае на вращающемся диске закреплены светодиоды. В зависимости от числа коммутаций, которое должен обеспечить выходной транзистор (четыре, шесть или восемь) за один оборот валика датчика-распределителя, в схему подключается такое же число светодиодов. Каждый из светодиодов коммутируется последовательно один за другим и излучает свет в периоды, когда вы- [c.124]

Количество катодных установок определяют по отношению общего тока I к номинальному выпрямленному току /к.о стандартных катодных станций Ык.с = Я/к.с. Расставляют катодные установки по трассе и в пределах каждой УКЗ просчитывают падение напряжения в ее цепях, В = /э.а + 2, + Zэ, i), где — сопротивление дренажных кабелей в системе сооружение — катодная установка — анод (сечение дренажных кабелей предварительно выбирают по допустимому току), Ом 2э.а < 50//э.а — сопротивление растеканию эквивалентного анода в наиболее сухой период года, Ом (определяют из условия, обеспечивающего термическую устойчивость заземления при прохождении через него тока). [c.136]

Теплопередача от дуги к потоку газа происходит в период их совместного нахождения в канале, поэтому увеличение длины дуги, а значит и напряжения приводит к повышению температуры и тепловой эффективности всего процесса образования плазмы. Падение напряжения и сопротивление дуги зависят от интенсивности охлаждения. Эта взаимосвязь устанавливается вследствие действия теплового пинча, влияние которого усиливается с уве- [c.17]

Второй недостаток способа самосинхронизации является весьма важным. При включении дизель-генератора на шины, питаемые от другого дизель-генератора такой же или соизмеримой мощности, всегда ощущается падение напряжения в сети. Величина провала напряжения зависит от соотношений сопротивлений включаемой машины и системы. На агрегатах мощностью 50—2000 кет провал доходит до 30—40% от номинального значения напряжения. Однако продолжительность этого режима может быть сведена к минимуму. Широкое внедрение устройств форсировки возбуждения после включения в синхронизм, применение оптимальных схем гашения поля и другие меры, которые могли бы быть использованы и при автоматизации, позволят свести период провалов напряжения до 1—1,5 сек, а в отдельных случаях и до долей секунды. Для уменьшения величины провала напряжений могут быть приняты специальные конструктивные меры по линии электромашиностроения (введение успокоительных обмоток и т. п.). [c.472]

Кривую снижения напряжений в процессе релаксации можно разделить на два участка, а процесс релаксации на два периода первый — характеризующийся резким падением напряжения, и второй — замедленным (рис. 1.13). По оси ординат отложены [c.43]

Реле обратного тока (РОТ) предназначено для защиты генератора постоянного тока от разрядного (обратного) тока батареи. Реле обратного тока автоматически замыкает электрическую цепь между генератором н аккумуляторной батареей, когда напряжение генератора достигает 11,8—13 В (12-вольтовый генератор) и 23,6— 25 В (24-вольтовый генератор), тем самым подключая потребители к генератору, а батареи —на подзарядку. При падении напряжения на зажимах генератора ниже, чем аккумуляторной батареи, ре.)е обратного тока раз.мыкает цепь, отключает генератор, предохраняя его от разрядного тока батареи. Питание потребителей в этот период осуществляется от аккумуляторной батареи. [c.80]

Совместное решение уравнений (6.6). .. (6.9) при заданных начальных условиях позволяет рассчитывать зависимости падения напряжения и относительного размера межчастичных контактов ог времени спекания. Результаты расчетов для порошка титанового сплава ВТ—9 со средним размером частиц Д = 350 мкм приведены на рис. 108, откуда видно, что зависимость V (г) представляет собой затухающую периодическую функцию с периодом т =12 мкс, причем за первый полупериод амплитуда снижается в 2,4 раза, а за период — в 3,4 раза. Такой колебательный характер изменения падения напряжения обусловливает изменение размеров межчастичных контактов [c.171]

В период пробоя стабилитрона Дет транзисторы Т2 и ТЗ закрываются, при этом потенциал зажима а резистора Я6 будет меньше потенциала зажима б, и тогда ток от резистора НЗ будет проходить не только через обмотку дросселя, но и через резистор что снизит силу тока в обмотке дросселя. Вследствие этого снижается падение напряжения на дросселе, а значит, повышается падение напряжения на остальной части делителя, в том числе и на зажимах резисторов и Н4, включенных параллельно стабилитрону. [c.82]

В качестве средней мощности в период разогрева рекомендуется принимать при расчете не более 70% установленной мощности нагревательных элементов по следующим причинам во-первых, при относительно малой температуропроводности огнеупорной кладки внутренняя ее поверхность быстро достигает рабочей температуры, после чего использовать полную мощность электрической печи оказывается невозможным ввиду опасности перегорания нагревательных элементов во-вторых, как и при нормальном режиме работы печи, при ее разогреве фактическая мощность печи может быть ниже установленной вследствие падения напряжения в сети и старения нагревателей. [c.243]

Положительный полупериод для сердечника А принято называть рабочим, а для сердечника Б — управляющим. В начале этого полу-периода в течение некоторого времени от О до сердечник А находится Б ненасыщенном состоянии, поэтому индуктивное сопротивление обмотки велико, а ток в ней д и равный ему ток нагрузки г очень малы (рис. 17 6, г). Соответственно очень мало напряжение на нагрузке ы , и практически все напряжение питания приложено к обмотке РА, т. е. падение напряжения на ней равно напряжению питания и (рис. 17, в, д). [c.38]

Прямое падение напряжения есть среднее (за период) значение напряжения на вентиле при прохождении через него номинального тока при температуре окружающей среды 25° С. [c.260]

В первый период применения ПМО подвергался дискуссии вопрос о необходимости изоляции заготовки от станка. Первые токарные станки, на которых выполнялось ПМО, снабжали кулачками, изолированными от планшайбы (патрона) и центрами с изоляционными прокладками. Однако опыт работы исследовательских организаций и предприятий показал, что изоляция не увеличивает сохранность механизмов станка и безопасность обслуживающего персонала, а лишь усложняет наладку операций и эксплуатацию оборудования. Поэтому нет необходимости вводить изоляцию, достаточно установить предельные значения падения напряжения на важнейших узлах станка, при котором работоспособность этих узлов не нарушается, и принять соответствующие меры защиты. Исследования, выполненные в ЭНИМСе, показали, что при отсутствии изоляции заготовок от станка, кроме основного контура (источник питания — токосъемник — шпиндель станка — заготовка — плазмотрон — источник питания), образуются два вспомогательных контура через кинематические пары станка и через место контакта резца с обрабатываемым материалом. Второй из вспомогательных контуров, включающий сопротивление контура резец — заготовка, порядок которого 10 Ом, шунтирует ток, текущий по первому вспомогательному контуру — через подшипники, зубчатые пары, винты с гайками, детали органов управления станком (муфты, блоки переключения и т. д.) и другие элементы конструкции. Поэтому наиболее опасными для механизмов станка являются токи, возникающие не в процессе резания, а при наладке операций или обработке прерывистых поверхностей, когда дуга между плазмотроном и заготовкой горит, а резец не соприкасается с обрабатываемой заготовкой. [c.175]

При данном значении /в.ср = /в в= (/ —/в) шэ, где Ята — эквивалентное сопротивление, которое, будучи включенным в течение всего периода регулирования Т, обеспечило бы падение напряжения Е/в. ср- [c.185]

Коэффициент кг (меньше единицы) показывает, что падение напряжения в активных сопротивлениях цепей переменного тока влияет на среднее выпрямленное напряжение только в период выпрямления, поскольку в период коммутации э. д. с., передаваемая в цепь тяговых двигателей, равна нулю. Ориентировочные значения приведенных коэффициентов 1—1,1 г=0,7н-0,8. [c.189]

В процессе размыкания цепи двигателей, вращающихся с номинальной частотой вращения, ток принимает значение, определяемое нагрузкой, и не может быть намного больше номинального, а напряжение, восстанавливающееся на контактах, равно разности напряжения сети и э.д.с., индуцированной в обмотках двигателя, т. е. в течение первого периода размыкания эта разность равна 10—15% номинального напряжения. На постоянном токе восстанавливающееся напряжение к моменту размыкания контактов равно падению напряжения в обмотках двигателя, т. е. тоже составляет 7—15% номинального напряжения. [c.68]

Недавно К. К. Шальневым и С. П. Козыревым была выдвинута релаксационная гипотеза. механизма соударения малогабаритных объемов жидкости (капля, струя) с твердым телом (Л. 67]. Согласно этой гипотезе наличие пика давления (р) на осциллограмме р г), где т — время соударения, а также малое время нарастания этого пика (Ti) объясняются тем, что за период Tj капля (струя) упруго деформируется (происходит отрицательная релаксация), а за период Тг происходит падение напряження от сил вязкости (положительная релаксация). Импульс давления согласно данной гипотезе будет зависеть от ряда [c.141]

Если во время падения напряжения момент сопротивления приводимого агрегата очень еелик (например, у компрессора), двигатель останавливается. При этом он начинает потреблять ток, равный величине пускового тока, и это происходит в течение всего периода вынужденной остановки. В результате двигатель опасно перегревается и остается только надеяться, что встроенная защита или тепловое реле защиты очень быстро отключат питание. [c.309]

В связи с вводом в эксплуатацию мощных многоанодных с обожженными анодами электролизеров встал-вопрос об изучении взаимовлияния распределения токовой нагрузки по анодам и технологического состояния процесса электролиза алюминия. Работа была выполнена на ТадАЗе Казахским политехническим институтом совместно с ВАМИ. Исследования проводили на промышленных электролизерах на силу тока 162 и 167 кА с помощью 30-канальной измерительной системы К 484/2 с выводом информации на перфоратор. Измерялось падение напряжения на фиксирован ном участке анодной штанги, которое соответствует силе тока, протекающего по данному аноду. Сила тока серии и электрическое напряжение электролизера замерялись через гальванические разделители Е826 для защиты системы от попадания потенциала серии. Дискретность опрашивания входных сигналов составляла 0,1 с, и общее время измерения параметров одного электролизера -не превышало 2,5 с. Таким образом, можно считать измерение выполненным при постоянных значениях силы тока серии и рабочего напряжения ванны. Периодичность опроса определяли в зависимости от поставленной задачи. При исследовании нормального режима работы регистрацию производили через каждые 10 мин, при праведении технологических операций — непрерывно. На печать выводились единичные измерения, а также средние за определенный период времени (час, смена, сутки). Полученные на перфолентах результаты обрабатывали по. специальной программе на ЭВМ СМ-2. Для визуального контроля и изучения динамических характеристик отдельных анодов применяли самопишущие приборы типа Н-338 и КСП. Для количественной оценки равномерности токораспределения по анодам данного электролизера [c.35]

На рис. 3.48 приведены результаты испытаний на длительную релаксацию стали 12Сг—Мо—W—V, применяемой при высоких те1 пературах для болтов паровых турбин, и стали 19-9DL (19Сг— 9Ni—Мо—W), применяемой для болтов отсечных клапанов паровых машин. Обычно напряжение быстро падает в начальный период, но затем с течением времени скорость падения напряжения становится меньше. Поэтому результаты длительных испытаний на релаксацию представляют, откладывая время по оси абсцисс в логарифмическом масштабе. Подобные кривые называют кривыми релаксации [83, 84]. [c.89]

КИМ ооразом, процесс ползучести плиты оказывается весьма сложным в первую очередь из-за того, что в начальный момент времени штамп не полностью входит в контакт с плитой. Наблюдаемое в первые часы ползучести падение напряжений приводит к заметному отличию напряженного и деформированного состояний в плите из не- и разносопротивляющегося материалов. В дальнейшем по мере увеличения зоны контакта наступает период времени, когда напряженное состояние плиты практически не зависит от свойств материала. Это видно из картины изолиний интенсивности напряжений, изображенной на рис. 46. На рис. 46, а линии равных уровней (в МПа) приведены для = 30 ч, а на рис. 46, б — для t = 150 ч. Заметное различие кривых при = 30 ч практически исчезает при t = 150 ч. [c.146]

На рис. 12.2 показан общий вид кривой релаксации для случая, когда полная деформация растянутого стержня во времени не изменяется (е = onst) и начальное напряжение не превосходит предела пропорциональности материала Оц Оц. Процесс релаксации напряжений характеризуется быстрым падением напряжений в первый период. [c.244]

Номинальное прямоё падение напряжения на вентиле AI/h-b представляет собой среднее за один период падение напряжения при протекании через вентиль номинального тока. [c.27]

Итак значительное падение напряжения в резисторе Яу имеет место только во время разомкнутого состояния контактов. При повышении частоты вращения ротора генератора увеличивается отношение периода разомкнутого состояния контактов к периоду их замкнутого состояния. Соответственно возрастает средняя величина падения напряжения в резисторе Яу и уменьшается среднее напряжение на обмотке ШО. По принципу действия вибрационный регулятор поддерживает постоянство напряжения не на генераторе, а на собственной обмотке ШО. Следовательно, увеличение средней величины падения напряжения на резисторе Яу при возрастании частоты вращения приводит к росту напряжения генератора. Для предотвращения этого нежелательного явления служит выравнива- [c.148]

На рис. 2 приведено семейств о р ел акс а цио нн ы х кривых, полученных в процессе испытаний. Экспериментальные точки с незначительным разбросом ложатся 1на гладкие кривые. Расчет показывает, что вариационный коэффициент составляет 7—8% для рассматриваемого случая это вполне допустимо. Графики имеют характерную форму. Начальный период релаксации характеризуется интенсивным падением напряжений. Последнее связано с перегруппировкой в материале меж-молекулярных (ван-дер-ваальсовых) связей. Затем кривые становятся плоскими, и скорость процесса уменьшается практически до нуля. Графики сравнительно быстро приближаются к некоторым асимптота м, параллельным оси абсцисс. [c.42]

Таким образом, первая стадия разряда включает в себя две фазы — фазу пробоя, занимающую период порядка 10" — 10 сек, и фазу неустойчивого искрового разряда, переходящего в стадию искродугового разряда и подготавливающего появление устойчивого дугового разряда. Искродуговая фаза занимает период времени примерно до Ю сек, после чего (а обычно значительно раньше, в зависимости от величины тока, проходящего через канал разряда) наступает конец неустойчивости, диаметр канала стабилизируется, падение напряжения приближается к величинам, характерным для дуги. В переходную искровую стадию энергия из канала разряда выделяется преимущественно на аноде, которому отдают свою энергию тормозящиеся электроны. [c.36]

Рис. 3. Форма и параметры разрядного импульса а — идеальный прямоугольный импульс с параметрами длительность импульса—т , пазуы—Тп, периода — Тпр б — форма импульса на шинах ГИ без нагрузки и спадания переднего Тп. ф и заднего Тз. ф фронтов импульса в — осциллограмма импульса тока I и напряжения и на МЭЗ г — изменение напряжения на МЭЗ (участки I—2 — пробой МЭЗ, 2—3 — время разряда 3—4 — падение напряжения) д, е — импульсы, генерируемые ГИ серии ШГИ

Во вре.мя периода / генератор работает на холостом ходу при напряжении /q. При соприкосновении электрода с изделием (период II) ток генератора броаком достигает своей максимальной пиковой величины 4. з пик. и постепенно снижается до установившегося значения /к. з. уст. Напряжение i/o холостого хода генератора уменьшается до небольшой величины, равной падению напряжения в сварочной цепи. Последующий период III соответствует возникновению дуги и образованию капли при напряжении на дуге и сварочном токе / . В течение периода IV капля замыкает дуговой промежуток. После взрыва перемычки [c.17]

К выходам регулятора напряжения, связанным с эмиттером и коллеттором выходного транзистора (Ш и М на рис. 12.1), следует подключить осциллограф и вольтметр для определения максимального периода Гр акс переключения регулятора напряжения (fp = = 1/Гр акс) и падения напряжения AUp. Параметр AUp определяется при замкнутом выключателе S/ и напряжении регулируемого источника постоянного напряжения, меньшем напряжений [c.205]

В момент времени /, диод V3 открывается и по нему протекает ток прз, но в этот момент диод V/ продолжает работать, так как в фазе А индуктируется ЭДС рассеяния, которая препятствует спаду тока / pi и, следовательно, закрытию диода VI. Ток / pi спадает до нуля по синусоидальному закону за временной про.межуток /] — /о, который называется этапом (углом) коммутации ср. Пренебрегая падением напряжения на открытых диодах VJ и V3, можно сказать, что в момент коммутации фазы А и В вторичной обмотки трансформатора замкнуты накоротко. Токи, протекающие по фазам Л и В через диоды V/ и V3, имеют синусоидальную форму, что возможно только при наличии в цепи нагрузки сглаживающего фильтра ф. Значения токов, протекающих через диоды VI и V3 в коммутационный период, можно определить из выражений [c.63]

В период действия первой выдержки времени параллельные время-задающие цепи второй выдержки времени Р7, С6 и третьей Я6, С5 будут заблокированы и участвовать в работе не будут. Произойдет это следующим образом. До момента включения тиристор ВУ1 обладает очень большим сопротивлением, поэтому полный плюс источника питания через обмотку реле Р1, фильтр на резисторах R14 и RI7 и емкости си поступает на анод диода Д// и открывает его. Падение напряжения на этом диоде примерно 0,7—1,0 В прикладывается к нижним по схеме обкладкам конденсаторов С5 и С6 с одной стороны и через диоды Д6, Д8 с другой стороны. Конденсаторы находятся в разреженном состоянии, поскольку потенциалы их обкладок примерно одинаковы. Релейный усилитель собран на транзисторах разного типа проводимостей с положительной обратной связью. В исходном состоянии и в момент отсчета выдержек времени при запертом диоде Д7 транзисторы заперты и тока не потребляют. По окончании выдержки времени через переход эмиттер-база транзистора Т2 и диод Д7 начинает идти ток управления, вызывающий открытие транзистора Т2. Открытие транзистора Т2 ведет к увеличению тока коллектора, а следовательно, и управляющего тока базы транзистора ТЗ. Транзистор ТЗ начинает открываться, 4ипряжение на его коллекторе падает и это падение напряжения через цепочку положительной обратной связи С10, R15, ДП, С7, Д7 прикладывается к базе транзистора Т2, что вызывает дальнейший рост управляющего тока транзистора. Процесс переключения нарастает лавинообразно и происходит в течение нескольких микросекунд. Резистор Rl6 коллекторной нагрузки транзистора ТЗ служит также для ограничения тока управления тиристора ВУ1. [c.240]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...