Расчет пластинок при упруго-пластических деформациях

РАСЧЕТ ПЛАСТИНОК ПРИ УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИХ ДЕФОРМАЦИЯХ [c.615]

Расчет пластинок при упруго-пластических деформациях 617 [c.617]

Приведенным напряжением по теории наибольших касательных напряжений для пластинок при однозначных главных напряжениях является величина наибольшего из них, а при разнозначных — сумма их абсолютных величин. Приведенное напряжение не должно превышать допускаемого, величина которого определяется в зависимости от свойств материала и характера нагрузки (статическая, переменная). При пластическом материале расчет допускаемой нагрузки производят по нагрузке, соответствующей предельному состоянию (см. гл. Vni и XV), или по предельно допускаемой упруго-пластической деформации. [c.158]

РАСЧЕТ КРУГЛЫХ ПЛАСТИНОК И ОБОЛОЧЕК ВРАЩЕНИЯ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ ПРИ УПРУГИХ И УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИХ ДЕФОРМАЦИЯХ [c.121]

Пластинки 526 — Изгиб упруго-пластический 620. 621 — Напряжения температурные 121, 122 — Расчет в условиях ползучести 623, 624 — Расчет при деформациях упруго-пластических 615—623 [c.821]

В третьем томе даны методы расчета стержней на устойчивость при упругих и пластических деформациях, приведены справочные сведения по определению критических нагрузок, частот и амплитуд собственных колебаний стержней, пластинок и оболочек под действием периодических и ударных нагрузок, случайных сил, потока газа. [c.2]

Основное уравнение в методе переменных параметров упругости теории пластического течения [уравнение (9.11.19)] соответствует соотношениям упругости анизотропного тела при наличии обобщенной температурной деформации. Матрица пластической податливости содержит переменные параметры упругости , которые в первом приближении принимаются по напряжениям предыдущего этапа нагружения. При расчете очередного этапа нагружения предполагается выполнение условий (9.11.9) и (9.11. 10). При нарушении хотя бы одного из условий расчет этапа проводится сначала, причем приращение де рмаций пласти"шости не учитывается. [c.201]

Основные соотношения. Расчет упрочняющихся пластин по теории пластического течения требует большой вычислительной работы. Поэтому, как правило, используют уравнения теории упруго-пласти-ческих деформаций. Для упрощения задачи принимают условие несжимаемости. Уравнения изгиба пластин при общей зависимости между интенсивностями напряжений и деформаций приведены в работе [4]. Эти зависимости существенно упрощаются для случая степенного закона [c.621]

Исследуемый образец из монокристаллического олова закреплялся при помощи сплава Вуда в стеклянных зажимах с оттянутыми кончиками, которые в свою очередь закреплялись в металлических зажимах испытательного прибора. Нагрузка на кристалл задавалась прогибом стальной динамометрической пластинки, на которую опирался верхний зажим, что достигалось поворотом ведущего винта прибора. Величина начальной нагрузки выбиралась с таким расчетом, чтобы возникающее при этом напряжение оставалось значительно меньше предела текучести, соответствующего данной ориентировке монокристалла. После такого мгновенного нагружения до заданного напряжения Ро снималась диаграмма пластического течения монокристалла Р = P t). Вместе с ростом в монокристалле остаточных деформаций происходило уменьшение упругого прогиба динамометрической пластинки и тем самым уменьшалось напряжение, приложенное к кристаллу. [c.36]

При больших нагрузках в зонах концентрации напряжений появляются пластические деформации. На рис. 14 показано распределение напряжений Оу и интенсивности деформаций в наиболее нагруженном сечении растягиваемой пластинки с отверстием в условиях плоского напряженного состояния, а таюке изменение нормальных напряжений (Т0 и интенсивности деформаций в э на контуре отверстия (материал пластийки — сталь 45, 65 кгс/мм ). Расчет напряжений и деформаций произведен вариационно-разностным методом. Из рисунка видно, что при наличии упруго-пластических деформаций (зоны пластичности заштрихованы) максимум напряжений сдвигается от контура отверстия вглубь. Последнее связано с возникновением в глубине зон плоского напряженного состояния с одинаковыми знаками главных напряжений. что затрудняет пластическое течение и делает соответствуюш,ие кольцевые слои более жесткими. [c.556]

При больших нагрузках в зонах концентрации напряжений появляются пластические деформации. На рис. 7.8 показано изменение напряжений Оу в МПа и интенсивности деформаций gi в наиболее нагруженном сечении пластинки 30X30 мм с отверстием, а также изменение нормальных напряжений ае в МПа и интенсивность деформаций вгв на контуре отверстия (материал пластины — сталь 45, От = 650 МПа). Расчет произведен вариационно-разност-ным методом. Штриховыми линиями показано решение упругой задачи, сплошными — расчет по деформационной теории пластичности. [c.134]

Советский ученый А. А. Гвоздев распространил расчет балок исходя из модели жесткопластического материала на изгиб иластинок. В качестве предельного пластического состояния для любого сечения пластинки он принял возникновение цилиндрического пластического шарнира, в котором образуется двугранный угол любой величины при постоянном предельном значении изгибающего момента. Упругие деформации пластинки в соответствии с моделью жесткопластического материала считаются малыми по сравнению с пластическими. А сани пластические деформации принимаются малыми по сравнению с толщиной пластинки, что позволяет применять линейную теорию изгиба пластинок, [c.243]

Распределение термических напряжений в трубах, пластинках и цилиндрах из анизотропного материала исследовали Грекуш-ников, Бродовский, Сиротин и Инденбом [27, 28]. Можно утверждать, что распределение напряжений, найденное путем расчета для упругого, однородного и изотропного материала, в большинстве случаев отличается в той или иной степени от фактического распределения напряжений в детали из анизотропного материала. В зонах металлических деталей, где имеют место пластические деформации, разница в распределении напряжений при изотропном и анизотропном материалах уменьшается. [c.48]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...