Дроссель нелинейный

Согласно данным 27 для камер с ламинарными дросселями, характеристики которых линейны, изменение давления в камере на переходных режимах описывается линейными дифференциальными уравнениями. При этом, естественно, не возникает вопроса о линеаризации исходных характеристик. Расходные же характеристики турбулентных дросселей, используемые при исследовании динамики камер с этими дросселями, нелинейны. Соответственно изменение давления в таких камерах на неустановившихся режимах работы описывается нелинейными дифференциальными уравнениями. При малых отклонениях от исходного статического режима можно, как это было сделано в 28 и 30, рассматривать вместо нелинейных характеристик дросселей участки касательных, проведенных к ним в точках, отвечающих исходному статическому режиму при этом для проточных камер получаются линейные дифференциальные уравнения. Необходимость в использовании линеаризованных дифференциальных уравнений возникает в случаях, когда исследуется в линейном приближении динамика системы управления [c.305]

В качестве примера рассмотрим также определение функции Рф, в по граничным условиям на конце канала (рис. 43.8, а) для случая, когда расходная характеристика дросселя нелинейна и задана графически. Пусть характеристика дросселя задана графиком, представленным на рис. 43.8, б. Исключая величину Рф,в из уравнений (43.6) и (43.7), которые для конца канала записываются в виде Рв= (1//(с) Рф, в-(1/А с) р .в и Рв=Рф, в + Рф, в. получим [c.401]

Уравнения, связывающие расход Qm через дроссель с давлением Р, позволяют интерпретировать дроссель как линейное (при ламинарном режиме течения жидкости) или как нелинейное (при турбулентном режиме течения жидкости) сопротивление [c.106]

Различают линейные дроссели (вязкостного сопротивления) и нелинейные. В первых потери давления определяются, в основном, трением жидкости в канале, имеющем достаточно большую длину (рис. 13.5, а). При этом устанавливается ламинарный режим течения и перепад давления прямо пропорционален скорости течения в [c.167]

Математические модели газовых редукторов соответствуют обычно принимаемому для газовых приборов допущению о квазистационарности адиабатических переходных процессов течения газа в дросселях и изотермическому изменению параметров состояния газа в камерах при полной потере (диссипации) кинетической энергии газа в них. В этом случае динамические процессы пускового и главного редукторов описываются следующей системой нелинейных уравнений. [c.109]

Тиристоры Т1—Тб получают питание от сети переменного тока через силовой трансформатор Тр. Каждый тиристор управляется импульсами с фазовой системы управления в У (блок управления). На входе БУ осуществляется сложение постоянного напряжения и напряжения с БПН. Постоянное напряжение поступает с выхода У ПТ, на который подается сигнал управления U и сигнал с тахогенератора ТГ. С помощью ВТО обеспечивается нелинейная обратная связь по ЭДС двигателя с целью ограничения максимальной силы тока. Питание обмоток возбуждения двигателя и тахогенератора (ОВД, ОВТ) осуществляется от отдельного выпрямителя. Для уменьшения уравнительных токов установлены два дросселя. [c.121]

Базовая система уравнений (1) — (8) справедлива для квази-стационарных процессов адиабатического течения газа в дросселях и изотермического изменения параметров его состояния в камерах. Решение системы осуществлялось на ЭЦВМ Минск-22 с учетом ряда нелинейных ограничений. При составлении ПШП использовался опыт, накопленный в результате моделирования регуляторов на АВМ. [c.70]

Площадь проходного сечения шарового затвора в зависимости от угла поворота шара изменяется по нелинейному закону (рис. 78). Несмотря на это, как отмечалось ранее, расходная характеристика шарового затвора в основном диапазоне регулирования (начиная с угла открытия 10°—15°) линейна. Это объясняется тем, что когда затвор почти полностью открыт, потоку газа не приходится совершать резкого поворота, как это было в начале открытия затвора. В некоторых конструкциях специально оставляют между шаром и корпусом небольшой зазор для перетока газа, что смягчает расходную характеристику. Точная расходная характеристика любого дросселя может быть получена только путем нро-ливок. [c.160]

Уравнение движения гидравлического следящего привода с нелинейностью вида насыщения расхода жидкости, создаваемой дросселями / (рис. 3.2), установленными во внешней цепи золотника, может быть получено из системы уравнений (3.140), если в ней положить Г = О, g = О и принять третье уравнение перепада давления в форме (3.59). При этом получаем следующую систему уравнений [c.198]

Рис. 58. Методика графического расчета переходного процесса в гидропередаче, приведенной на рис. 57. Учитываются трение, квадратичная расходная характеристика дросселя и нелинейная зависимость коэффициента податливости К (р)

Рис. 65. Графический расчет переходного процесса в следящем гидромеханизме с дифференциальным и однокромочным золотником. Учтены сжимаемость жидкости податливость трубопроводов квадратичные расходные характеристики дросселя и следящего золотника характеристика насосной станции нелинейные зависимости Кх (Pi) и 2 (Рг) от давления и сил трения нелинейность входного сигнала у ( )

В схемах зажигания в качестве силового коммутатора для разрядки формирующего конденсатора С1 могут. применяться также нелинейные дроссели (дроссели с насыщением) [13]. В схеме рис. 1.8,г разрядка С1 производится с помощью нелинейного дросселя Др1. Остальные элементы схемы служат для управления формированием импульса в процессе зарядки и разрядки С1. [c.16]

Увеличение мощности накачки полупроводниковых излучателей может быть достигнуто с использованием тиристоров и нелинейных коммутирующих дросселей. Электрическая схема источника питания ГИТ-10 изображена на рис. 5.7. Источник питания состоит из зарядно- [c.92]

Рис. 5.7. Электрическая схема источника питания ГИТ-10 для полупроводникового излучателя с нелинейными дросселями

С увеличением расстояния между соплами нелинейность расхода в функции нагрузки повышается, причем характер изменения аналогичен нелинейности, имеющей место при проливке при переменном перепаде давления дросселей постоянного Течения. Очевидно, если приемное сопло нагрузить гидравлическим двигателем (силовым цилиндром), то зависимость выходной скорости последнего будет иметь вид этих кривых. [c.505]

Применяют также, в частности в случае нелинейного (квадратичного) дросселя (см. стр. 396), обозначение, приведенное на рис. 422, г. На рис, 423, а показано условное изображение комбинированного аппарата, состоящего из регулируемого дросселя и предохранительного клапана (клапана предельного давления), который поддерживает, постоянное давление перед дросселем." [c.662]

При оптимизации нелинейного дросселя L количество ферритовых колец изменялось от 80 до 230. На рис. 3.15, а представлены зависимости средней мощности излучения (резонатор плоско-сферический [c.96]

Рис. 3.15. Зависимости средней мощности излучения АЭ ГЛ-201 Д (/), мощности, потребляемой от выпрямителя (2), мощности, вводимой в АЭ (5), потерь мощности в тиратроне (4) — а КПД АЭ (5) и практического КПД (6) — б от числа ферритовых колец нелинейного дросселя при ЧПИ 9 кГц

Нелинейные дроссели представляют собой малые отверстия в тонкой стенке. Перепад давления на дросселях такого типа определяется квадратичной зависимостью [c.170]

Так как в нелинейном дросселе потерн энергии связаны с отрывом потока и вихреобразованиями, а потери от трения минимальны, то гидравлическое сопротивление такого дросселя практически не зависит от вязкости жидкости, а следовательно, и от изменения температуры. [c.171]

Основной характеристикой гидродросселя является зависимость расхода Q от перепада давлений Ар в подводимом и отводимом потоках Q = /(Ар). По характеру приведенной функции дроссели делятся на линейные и нелинейные. [c.274]

ОС — обмотка статора ОР — обмотка ротора ТТП — трансформатор тока с подмагничи-ваниен Д — дроссель ДО — нулевой дроссель АТН — автотрансформатор ТРС — трансформатор реактивного статнзма НД — дроссель нелинейный ЛД — дроссель лннейныВ СВ/—СВ5 — селеновые выпрямители AI У — магнитный усилитель ЛУ — потенциометр уставки СРС — сопротивление по реактивному статизму С, — конденсатор в цепи частотной компенсации КВ — кнопка начального возбуждения [c.31]

В нелинейных дросселях потери давления обусловлены отрывом потока от стенок и вихреобдазованием. Наиболее распространенными из них являются квадратичные дроссели, потери давления в которых прямо пропорциональны квадрату расхода [c.168]

Приведены результаты теоретического исследования механизмов с объемным гидроприводом, составлены расчетная схема и математическое описание четырех-маесовой системы с нелинейными упругими связями, включающей асинхронный электродвигатель, аксиально-плунжерный насос, предохранительный и подпорный клапаны, апектрогидравпический двигатель, автономные дроссели, гидроцилиндр и другие узлы гидромеханизма. [c.164]

Предложенная обобщенная нелинейная математическая модель позволяет исследовать 32 варианта конструкций нневмоонор при девяти возможных комбинациях типов дросселей и клапанов. [c.130]

Дано описание обобщенной нелинейной модели для исследования на ЭЦВМ гаммы конструкций пневмоонор, включаюп1ей 16 вариантов конструкций при 18 возможных комбинациях типов дросселей и клапанов. Модель учитывает теплообмен в форме показателя политропы и переменность температуры газа, а также конструктивные и физические ограничения. [c.183]

Упругая подвеска гасителя в виде силового сильфона 4 и управляющего сильфона 9 с учетом реакции струи из сопла 11 имеет нелинейную характеристику восстанавливающей силы. Кроме того, в реальной системе имеет место демпфирование, трудно поддающееся расчету. Поэтому необходимо провести экспериментальный анализ фазовых характеристик элет ментов гасителя. На рис. 4 приведены фазочастотные характеристики элемента сопло — заслонка — силовой цилиндр (силовой части системы) при разных значениях диаметра сопла d и диаметра дросселя Тд, полученные экспериментально на стенде, схема которого приведена на рис. 5 Колебания давления в силовом цилиндре регистрировались фольговым [c.214]

Пневматические реле и построенные с их помощью модули, являющиеся основными функциональными ячейками пневматических релейных схем, в последнее время были объектами широкого теоретического [1—3] и экспериментального исследования [А—6]. В работе [1] на линейной модели было изучено влияние отдельных конструктивных и эксплуатационных параметров трехмембранного пневмореле системы элементов УСЭППА на его динамические и статические характеристики. На нелинейной модели было исследовано быстродействие пневмореле, работающего по замещенной схеме наполнения или опоражнивания постоянного объема через условный дроссель время перемещения мембранного блока не учитывалось [2, З]. При экспериментальном исследовании [4, 5] особое внимание уделялось изучению быстродействия пневмореле и модулей, которое часто определяет возможность успешного применения релейной пневмоавтоматики в машиностроении. [c.78]

Таким образом, периодическое решение, определяемое выражениями (3.55) и (3.56), устойчиво и образуется область устойчивых автоколебаний. Стрелки, сходящиеся к кривой на рис. 3.28, условно показывают устойчивость периодического решения. В результате можно различить две области динамического состояния привода с нелинейностью вида насыщения перепада давления во внешней цепи управляющего золотника область устойчивости равновесия, которая располагается слева от вертикали, проходящей через предельное подведенное давление Рпл привода в линейном виде, и область автоколебаний (устойчивого периодического решения), которая располагается справа от указанной вертикали, проходящей через Рпл- Следовательно, учет нелинейности насыщения перепада давления во внешней цепи золотника приводит к образованию за областью устойчивости равновесия привода в линейном виде области автоколебаний. Области динамического состояния привода с насыщением расхода жидкости. Причиной такой нелинейности обычно бывает значительное сопротивление трубопроводов прохождению масла или наличие значительных местных сопротивлений, например, дроссельных шайб во внешней цепи золотника. Рассмотрим последний случай, применяемый в практике для достижения устойчивости гидравлического следящего привода. Полагаем, что во внешнюю Ц0пь управляющего золотника (в каждую магистраль у управляющего золотника) установлен дроссель диафрагменно-го типа с площадью /эр проходного отверстия (/ на рис. 3.2). [c.148]

Элементарная гидропередача, состоящая из цилиндра с поршнем и дросселя, установленного на выходе из цилиндра, показана на рис. 57. Рассмотрим динамические процессы в этой гидросистеме при = onst, т. е. при работе системы в режиме постоянного давления. Учтем силы трения, нелинейную податливость [c.92]

Схема в на рис. 3.2 [204] по принципу работы и эффективности возбуждения практически не отличается от схемы б. Но с точки зрения конструктивного исполнения она проще и приводит к меньщим потерям мощности. Это связано с тем, что удвоение напряжения в случае использования схемы в (схема Блумлейна [204]) осуществляется на высокочастотных конденсаторах с малыми потерями. В схеме б в фер-ритовом трансформаторе Тр рассеивается около 10% коммутируемой тиратроном мощности, что требует дополнительного (принудительного) воздушного охлаждения. В схеме в осуществляется резонансная зарядка рабочих конденсаторов с емкостью Снак/2 от высоковольтного выпрямителя ВВ через зарядный дроссель (L3), нелинейный дроссель (L) и воздушный (Lq). Один из рабочих конденсаторов с емкостью Снак/2 (верхний на схеме) подключен к земле через дроссели L и L , а другой (нижний) — напрямую. После открытия тиратрона нижний [c.77]

В нелинейных дросселях потери давления связаны с отрывом потока и вих-реобразованием. Частным случаем нелинейного дросселя является квадратичный дроссель, потери давления в котором прямо пропорциональны скорости во второй степени (расхода). Потери на трение в квадратичных дросселях практически отсутствуют, благодаря чему расход через дроссёль не зависит от вязкости жидкости, и, следовательно, характеристика дросселя остается стабильной в широком диапазоне эксплуатационных температур. Это преимущество квадратичных дросселей определило их широкое использование в гидравличе- ских системах. Простейший квадратичный дроссель представляет собой отверстие с острой кромкой, толщина которой 0,2—0,5 мм (рис. 19.13, )., [c.274]

Дальнейшие исследования регулятора типа Транскоп показали, что при изменении входного сигнала в несколько раз значения постоянных времени изменяются несущественно. Это положение объясняется рассмотренным выше влиянием абсолютного давления. Если расход изменяется пропорционально перепаду давления в степени 0,9, то сопротивление зависит от перепада давления только в степени 0,1. В некоторых регуляторах, для того чтобы обеспечить линейную зависимость расхода от перепада давления, вместо дросселей применяются капиллярные трубки пе ременной длины или переменного сечения. Однако, независимо от того, насколько данное устройство линейно по отношению к изменению ДР, нелинейность, вызванная изменением абсолютного давления, все же имеет место. [c.178]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...