Сопротивление Влияние покрытий

Результаты исследования влияния покрытий на никелевой основе приведены на рис. 54. Режим отжига покрытия после нанесения его на образцы был следующим температура 1050° С, продолжительность 4 ч, вакуум диаметр образцов 5,0 мм, толщина покрытия 60—80 мкм. Как и в случае алитирования, многокомпонентные покрытия снижают сопротивление термической усталости, но с уменьшением нагрузки различие в долговечности становится незначительным. Из исследованных вариантов состава покрытия на основе никеля наибольшую долговечность имело покрытие состава 17% А1, 10% Сг, 0,02% У. [c.93]

Приведенные данные о влиянии покрытий на формоизменение стали можно объяснить, воспользовавшись моделью термического зацепления . Различие коэффициентов термического расширения материала покрытия и основы в листе обусловливает появление внутренних напряжений и деформаций. В интервале температур циклической термообработки пределы текучести покрытия и основы различаются не сильно (табл. 9). Покрытие тоньше основы и при отсутствии полиморфных превращений железа при изменении температуры сохраняется неравенство > ( s.n n- В этом случае пластически деформироваться должно покрытие, а основа испытывает лишь упругую деформацию. Во время полиморфного превращения сопротивление железа пластической деформации резко снижается (см. гл. П1) и становится возможной необратимая деформация основы. В соответствии с изложенным величина необратимой деформации листа с покрытием за один цикл будет определяться разностью деформаций основы во время прямого и обратного полиморфных превращений. [c.182]

Таблица 4.3. Влияние покрытий на сопротивление ползучести

Влияние покрытий на сопротивление ползучести стали при различных напряжениях и температурах [c.68]

Для определения влияния покрытий на продолжительность нагрева кузнечных заготовок в пламенных печах используют коэффициент рэ , учитывающий тепловое сопротивление слоя смазки [43] [c.110]

Если термическим сопротивлением металлических покрытий можно пренебречь, то термическое сопротивление покровного слоя, выполненного из штукатурки, может оказаться значительным, и его надо учитывать. В этом случае коэффициент теплопроводности покровного слоя незначительно отличается от коэффициента теплопроводности изоляционного покрытия, а толщина его составляет 10—20 мм. Влияние термического сопро- [c.121]

Дислокации выходят на поверхность через покрытия при более высоких напряжениях. С увеличением толщины покрытия его барьерный эффект возрастает. Упрочняющее влияние покрытия сказывается в частности на ползучести. Например, бесщелочное эмалевое покрытие 143 уменьшает ползучесть нихрома, т. е. скорость пластической деформации под непрерывной нагрузкой в два раза [402]. Однако уже при малом удлинении образца (1%) хрупкое эмалевое покрытие дает трещины и откалывается. В этом отношении гораздо более надежны металлоподобные покрытия. Например, покрытие 1М выдерживает удлинение при 600 °С до 3% без появления дефектов. Вместе с тем на образцах из легированных сталей установлена эффективность этого покрытия как средства, повышающего сопротивление сталей ползучести. На рис. 98 видно, что скорость ползучести образцов при 600 °С уменьшается с повышением толщины покрытия [403]. Эффект наиболее резко выражен при высшей нагрузке 156,8 МПа (16 кгс/мм ) и отвечает толщине 300 мкм. В условиях обычного рабочего напряжения 58,8 МПа (6 кгс/мм ) оптимальная толщина покрытия по расчету должна быть близкой к 180 мкм. [c.267]

Влияние покрытия на сопротивление усталости приведено на рис. 2. [c.192]

Влияние покрытий на сопротивление усталости жаропрочных сплавов, как свидетельствуют результаты исследований различных авторов [235, 236]. проявляется по-разному в зависимости не только от способа получения покрытия и его состава, уровня легирования сплава и методики испытания, но, что более существенно, и от температуры испытаний и конечной термической обработки образцов после нанесения покрытия. [c.388]

Влияние покрытий на сопротивление усталости жаропрочных сплавов при 20 С, отвечающее Мр = 10 цикл [c.392]

Влияние покрытий на сопротивление усталости сплавов, помимо рассмотренных факторов, может иметь и другой характер под воздействием эшор остаточных напряжений, возникающих в процессе нанесения покрытий. Об этом говорят результаты [c.394]

К сожалению, имеющиеся в литературе данные не позволяют создать цельную картину влияния покрытий на сопротивление материалов эрозии. Влияние состава сплава на скорость эрозии можно проиллюстрировать данными табл. 5.28, из которых видно, что состав сплава слабо влияет на скорость эрозии. [c.400]

Механическое нагружение при термическом цикле Термостойкость Влияние покрытия на пластичность основы Влияние ползучести образца на сплошность покрытия Сопротивление тепловому удару Окислительная стойкость [c.267]

На рис. 5-2 и 5-3 влияния термического сопротивления покрытия на эффективность теплоотдачи с поверхности наглядно иллюстрируется отличием хода кривых, [c.115]

Покрытия являются неметаллическими соединениями и обладают значительно большим термическим сопротивлением, чем основной материал (различные металлы), что приводит к ухудшению теплоотдачи. Чтобы учесть степень влияния термического сопротивления покрытия на тепловые характеристики излучающей поверхности и произвести-точный расчет интенсивности тепло. [c.120]

Шероховатость стенок, в свою очередь, определяется рядом факторов материалом стенок характером механической обработки внутренней поверхности трубы, от чего зависят высота выступов шероховатости, их форма, густота и характер их размещения на поверхности наличием или отсутствием в трубе ржавчины, коррозии, защитных покрытий, отложения осадков и т. д. Для грубой количественной оценки шероховатости вводится понятие о средней высоте выступов (бугорков) шероховатости. Эту высоту, измеряемую в линейных единицах (рис. 4.17), называют абсолютной шероховатостью и обозначают буквой /г. Как показали опыты, при одной и той же абсолютной шероховатости влияние ее на гидравлические сопротивления и распределение скоростей различно в зависимости от диаметра трубы, поэтому вводится понятие об относительной шероховатости, измеряемой отношением абсолютной шероховатости к диаметру трубы к/(1. [c.171]

Повышенное сопротивление хромированных труб к циклическим термическим напряжениям можно объяснить несколькими причинами. Так, коэффициент линейного расширения железохромистых сплавов уменьшается примерно в 1,3 раза при увеличении количества хрома от О до 40 % [206], что должно при одинаковых перепадах температур в циклах резких охлаждений во столько же раз уменьшить термические напряжения на наружной поверхности трубы. Существенное влияние может иметь также находившийся под хромовым покрытием обезуглероженный слой, который является более пластичным по сравнению с основным металлом. [c.254]

Испытания могут проводиться по методикам, регламентируемым ГОСТами для металлических образцов. На стандартные образцы наносится покрытие и оценивается его влияние на сопротивление усталости в сравнении с контрольными образцами. Размеры гладких образцов круглого и прямоугольного сечения, применяемых для усталостных испытаний, стандартизированы [46]. [c.33]

Результаты, полученные стационарными методами определения теплопроводности, у различных авторов весьма противоречивы. Это, вероятно, связано с очевидными техническими трудностями при точном определении градиента температур в покрытии, несоблюдением условий стационарности и одномерности, влиянием контактного теплового сопротивления между исследуемым покрытием и термопарой и т. д. [9, 153]. [c.91]

Отжиг при 300—350 °С улучшает эластичность палладиевых покрытий, но при этом снижается их микротвердость. Переходное электрическое сопротивление палладиевых покрытий выше, чем серебряных. Наиболее высоким переходным сопротивлением обладает родий, даже рутений имеет некоторые преимущества перед родием. Износостойкость палладиевых покрытий по сравнению с серебряными выше в 100—130 раз. Наиболее стойкими к износу оказались покрытия, полученные из аминохлорндного электролита. Сильное влияние на электрические характеристики оказывают те материалы, которые соприкасаются с покрытиями. Из органических материалов наибольшее влияние на переходное сопротивление оказывают пары нитроэмали, бакелитового лака и перхлорвиниловой смолы из-за возникающих на поверхности пленок. Необходимо помнить, что палладий обладает высокой каталитической активностью и может способствовать протеканию нежелательных реакций и образованию более прочных пленок на поверхности. [c.75]

Покрытия не только выполняют функцию пассивной защиты, но в сочетании с катодной защитой значительно снижают требуемый защитный ток и существенно увеличивают протяженность зоны защиты (см. раздел 5). Если не считать химической и механической стойкости, то факторами, определяющими качество покрытия, являются сопротивление электрическому пробою и степень нораженности порами и прочими дефектами. Сопротивление изолирующего покрытия на беспо-ристых образцах в случае реакционнотвердеющих смол высокого качества могут достигать более 10 Ом-м . При пропитывании водой (набухании) сопротивление обычно снижается на много порядков и в таком случае может составлять около 30 Ом-м [14, 15]. По формуле (5.20) это соответствует плотности защитного тока 10 мА-м- . На электросопротивление покрытия оказывают влияние в первую очередь его толщина, вид грунтовки и качество подготовки поверхности перед нанесением грунтовки [14, 15]. При оценке практической потребности в защитном токе нужно также учитывать и дополнительное потребление тока на участках пор и дефектов (см. раздел 5.2). [c.356]

В табл. 7.4 приведены результаты исследования влияния покрытий на значение a n для соединений из стали 38ХА (а = = 1150 МПа), согласно которым металлические покрытия практически не влияют на сопротивление усталости соединений. Лишь оксидные пленки, создавая остаточные напряжения сжатия во впадинах, повышают на 40. .. 50 % предел выносливости соединений. [c.255]

Влияние на адгезию электрического сопротивления лакокрасочных покрытий. Лакокрасочные покрытия обладают пылеотталкивающим или пылеудерживающим свойством в зависимости от их способности проводить электрический ток, т. е. от величины их электрического сопротивления. [c.250]

Влияние различных факторов на термическую усталость довольно противоречиво и с трудом поддается краткому резюмированию. Прежде всего отметим, что сопротивление термической усталости должны повышать все факторы, уменьшающие температурную деформацию, но без ухудшения полезных механических свойств. Сюда относятся уменьшение коэффициента линейного расширения и увеличение теплопроводности. Неоднократно отмечавшееся сильное влияние покрытий связано с их одновременным влиянием на тепловые и механические свойства. Нередко с изменением состава и структуры влияние теплофизических и механических свойств оказывается противоположным. Так, например, при переходе к более легированным сплавам прочость и жаропрочность обычно растут, но теплопроводность уменьшается. Для сопротивления термической усталости первое из этих изменений полезно, второе — вредно. Однако предварительное сопоставление материалов по их сопротивлению термической усталости весьма условно и потому часто оценку получают при испытаниях в условиях, близких к эксплуатационным. [c.223]

Пигмент должен полностью смачиваться пленкообразующим в процессе диспергирования, так как это влияет на сопротивление получаемого покрытия. Если учесть, что применяемые для электроосаждения смолы обладают малой пигментоемкостью и высокой вязкостью, то понятно, что выбор пигмента с наиболее благоприятной поверхностной обработкой приобретает особое значение. Применение диспергирующих агентов для улучшения смачивания пигментов ограничивается из-за их влияния на процесс электроосаждения. [c.47]

Влияние покрытий или осадков. На величину перегрева влияет не только старание поверхности, но и наличие на поверхности покрытия или осадка, передача тепла через которые приводит к появлению дополнительной раЗ(Ности тем1ператур. Поскольку покрытия могут быть очень тонкими, а их свойства неизвестными, при графическом представлении экспериментальных данных указанная разность температур обычно включается в АТ. С учетом этого постоянного термичеокого сопротивления кривые q в зависимости от АТ смещаются вправо и имеют меньший наклон, чем кривые для чистых поверхностей. Кривые для поверхностей с различными покрытиями могут отличаться друг от друга еще больше, чем кривые на, рис. 5.11. [c.142]

Если полярность маслорастворимых ПАВ невелика, то электролит даже при поляризации вблизи нулевой точки металла десорбирует их с электродов и ОПИ ингибиторов равна нулю. Бели вещества полярны, то в зависимости от их электронодонорно-акцепторных свойств процесс их хемосорбции усиливается соответственно на анодных или катодных участках металла. При исследовании этим методом пластичных смазок и ингибированных тонкопленочных покрытий, образующих на металле цленки с большим сопротивлением, влияние двойного электрического слоя электролита становится весьма малым, и для проявления полярных свойств [c.38]

Влияние покрытий на сопротивление усталости при комнатной температуре. Известны отдельные данные об отрицательном влиянии защитных покрытий на сопротивление усталости жаропрочных сплавов при комнатной температуре. Нередки случаи и их противоречивости. Ниже предпринята попытка объяснить эти результаты с едйных позиций. [c.391]

Высокожаропрочные литые сплавы типа ЖСбК в ряде случаев менее чувствительны к влиянию покрытий на сопротивление [c.391]

Влияние покрытий на сопротивление термоусгалосги лопаток из различных материалов при испытаниях по пусковым режимам [c.429]

Сравнивая решения уравнений (5-9) и (5-11), можно оценить влияние теплового сопротивления покрытия на интенсивность теплоотдачи. В работе [74] предложено ввести величину т — эффективность пластины , посредством которой легко можно вычислить интенсивность, теплоотдачи с поверхности. Эту величину определяют, как отношение фактически излучаемого тепла дазя к теплу qa, которое должно было бы излучаться, если бы вся излучающая поверхность имела температуру основания пластины Д., т. е [c.114]

Палладиевые покрытия находят все большее применение благодаря своей относительно невысокой стоимости и тому, что палладий менее дефицитен из всех остальных платиновых металлов. За последние годы возросло применение палладия для покрытий электрических контактов в радиотехнйчёской аппаратуре, в аппаратуре связи палладием покрывают контакты.переилючрт лей, штепсельных разъемов печатных плат. Применяя палладий, надо,помнить, что он обладает большой каталитической активностью и появляющаяся пленка на поверхности слаботочных контактов может привести к заметному повышению переходного сопротивления, поэтому необходимо очень осторожно подходить к применению палладиевых покрытий в герметизированных системах. Необходимо также учитывать, что палладий легко адсорбирует водород, а это оказывает неблагоприятное действие на прочность сцепления покрытия с основой. Если же контакты. покры,тые палладием, работают при большой силе тока, то образовавшиеся на поверхности детали, пленки не оказывают влияния на электрические характеристики.. Широкому распространению палладия способствуют также новые разработанные технологические процессы получения достаточно толстых покрытий. Палладированный титан в нейтральных и щелочных средах может использоваться в качестве нерастворимых анодов. Толщина палладиевых осадков в зависимости от назначения может изменяться от 3—5 мкм до 20—50 мкм (для контактов и при защите от коррозии). На основе палладия могут быть получены многие сплавы, которые в ряде случаев могут заменять палладиевые покрытия. Такие сплавы, как палладий — никель, палладий— кобальт, палладий — индий, палладий — медь, палладий — олово с успехом могут применяться для покрытия электрических контактов. Свойства палладия во многом зависят от условий получения и состава электролита, из которого он получен. [c.55]

Одним из доказательств влияния деструкции на характер кривой изменения сопротивления изоляции из органосиликатов является то, что повторный нагрев покрытий вызывает уже монотонное (без перегибов) снижение сопротивления изоляции. Это хорошо видно на рис. 3. [c.273]

В статье изложены результаты исследования влияния состава насыщающих смесей на структуру и жаростойкость комплексных диффузионных покрытий на сплаве ЖС6К. Критерием стойкости покрытий является глубина разрушенной части покрытия. По результатам испытания на сопротивление высокотемпературной газовой коррозии наиболее перспективными являются композиции А1-1-В-)-Сг, А1-Ь81, А1+В, 81-ЬТ1, полученные совместным способом, и композиции 81—Т1, В—А1, 81—А1, А1—Т1, полученные последовательным способом насыщения. Рис. — 4. [c.341]

При определении влияния предварительной термообработки для образцов № 2, 3 нс удалось установить однозначной зависимости характеристик ползучести от числа циклов термообработки. Так, один цикл нагрева образца с покрытием № 3 увеличивает долговечность в 1.5 раза, в то время как та же термообработка у покрытия № 2 вызывает резкое разупрочнение. 5 и 10 циклов предварительного нагрева образцов № 3 вызывают уменьшение времени до разрушения в среднем в 1.5 и 2 раза соответственно, а один цикл с медленпы.м нагревом — в 10 раз. У образцов с покрытием № 4 явно выражено повышение сопротивления ползучести с увеличением времени дополнительной термообработки. Д.ля 50 мин минимальная скорость ползучести уменьшилась в 1.5 раза, а для 500 мин — в 3 раза по сравнению с образцами без термообработки. [c.49]

Электрическое сопротивление снеков измерялось мостом пере" менного тока в интервале температур 20—600 °G (рис. 3). Видно, что электрическое сопротивление спеков 1G и 3G практически одинаково во всем исследуемом температурном интервале. GneK 3G при температуре 250-°G имеет ру = 2.4-10 Ом-см, что соответствует pv оксида хрома. Принимая во внимание, что пробивное напряжение покрытий,, полученных из суспензий 1G и 3G, одинаково и составляет 22 кВ/мм, можно предположить, что количество образовавшихся в спеках хромата стронция и хромита цинка мало и не оказывает существенного влияния на электрические Свойства полученных композиций. [c.139]

Ин гересная методика определения переходного (контактного) электросопротивления на границе между напыленным покрытием и основным лшталлом предложена В. И, Копыловым (рис. 5.2) [11 140]. Основной металл 1 с напыленным покрытием 2 зажимается,, между медными электродами 3 и оправками 4 винтовой струбцины,, сжимающее усилие от которой (постоянное во время измерения) передается через сферические поверхности. Токовые концы 5 крепятся посредством разъемных клеммных соединений, потенциальные концы 6 привариваются один к образцу, другой — к электроду, Пе-рех оДное электросопротивление определяется двойным мостом сопротивления. При этом контролируется чистота поверхностей торца Электрода, покрытия и основного металла, величина контактной нагрузки, влияние наводок. Численные значения переходного кон- [c.87]

Для уменьшения скорости коррозии подземных металлических сооружений применяют электрохимические методы защиты, эффективность которых зависит от качества изоляционного покрытля, входного сопротивления защищаемого объекта и других факторов. Следует отметить, что на качество изоляционных покрытий в процессе эксплуатации значительное влияние (в сторону ухудшения) оказывает явление электроосмоса. [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...