Нержавеющая сталь ножевая

Ножевое поражение возникает на границе между швом и основным металлом в стабилизированных нержавеющих сталях, в том числе и легированных молибденом. К этому виду поражения могут вести несколько механизмов. Однако в настоящее время проблема ножевой коррозии стала несколько менее актуальной благодаря распространению сталей с особо низким содержанием углерода. [c.119]

Обычно применяемый уксус (4—5%-ный) не действует на правильно закаленную, нержавеющую сталь с полированной поверхностью, в то время как на сталь, испорченную при термической обработке или в которой содержание хрома недостаточно для обеспечения коррозионной стойкости, уксус оказывает заметное влияние. Этот способ применяется для определения пригодности ножевого товара из нержавеющей стали. [c.504]

Ножевая коррозия нержавеющих сталей [c.512]

В последнее время обнаружен новый вид локальной коррозии сварных соединений аустенитных нержавеющих сталей, который получил название ножевой коррозии. В узкой зоне, прилегающей к сварному шву, происходит линейное разрушение стали, а основная поверхность при этом характеризуется высокой коррозионной стойкостью и сохраняется в пассивном состоянии. Этот эффект связан с режимом нагрева и охлаждения стали при сварке. Даже нержавеющие стали, стабилизированные титаном или ниобием, склонны к ножевой коррозии. [c.59]

НОЖЕВАЯ КОРРОЗИЯ У НЕКОТОРЫХ СВАРНЫХ ШВОВ ИЗ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ [c.251]

В последние годы было установлено [119, 188, 190], что в сталях, подвергнутых высокотемпературной закалке, а также в околошовной зоне их сварных соединений на границах зерен образуются цепочки карбидов стабилизирующих элементов. Эти результаты в сочетании с изложенными выше данными о коррозионно-электрохимических свойствах карбида титана и карбида ниобия позволяют высказать новую точку зрения на одну из основных причин ножевой коррозии нержавеющих сталей, стабилизированных титаном. Эта точка зрения, в основном, сводится к избирательному растворению расположенных по границам зерен частиц карбида титана и катализирующему влиянию этого процесса на растворение прилегающих участков стали. [c.68]

ВОВ ВТ 1-0, 4201, 4204, а также ниобиевых и молибденовых (приемники не промываются щелочью). Сварные соединения нержавеющих сталей типа 18-8, 18-8-Мо, 23-28-Мо-Си и подобных подвержены интенсивной ножевой коррозии и коррозионному растрескиванию. [c.430]

В указанных условиях нержавеющие стали. (основной металл и сварные соединения) не подвержены межкристаллитной и ножевой коррозии. Высокой коррозионной стойкостью в азотной кислоте обладает титан. [c.78]

Ножевой коррозии могут быть подвержены и нержавеющие стали, содержащие титан и ниобий. Это связано с тем, что в узкой околошовной зоне, нагретой до высокой температуры (около 1300°С), карбиды титана, ниобия и хрома переходят в раствор, а при быстром охлаждении вследствие контакта с ненагретым металлом не [c.102]

По ряду причин происходит избирательное разъедание и меж-кристаллитное растрескивание вдоль границ между зернами металла. В некоторых аустенитных нержавеющих сталях в процессе охлаждения после сварки происходит выпадение карбидов хрома на границах между зернами. Коррозия разрушает участки, обедненные хромом (разрушение швов, ножевая коррозия). [c.41]

Преимущества нержавеющих сталей аустенитного класса с очень низким содержанием углерода ( 0,02%) по сравнению со сталями стабилизированными, в состав которых входят карбидообразующие элементы титан и ниобий, состоят в том, что повышается сопротивление стали не только межкристаллитной и ножевой коррозии, но и общей коррозии. В связи с отсутствием карбидных и карбонитридных включений сталь приобретает более высокие пластические свойства, высокую способность к полировке. [c.129]

При сварке нержавеющих сталей кроме обычных сварочных требований качество сварного шва определяет стойкость к межкристаллитной, ножевой коррозии, коррозионному растрескиванию и, разумеется, стойкость к общей коррозии. [c.106]

Анализ причин ножевой коррозии сварных соединений нержавеющих сталей приводит к заключению, что этот вид разрушения (как и растрескивание с хрупким изломом) является следствием нагрева прилегающих к шву зон до температуры, приближающейся к точке плавления. Подтверждением этому может служить то, что стабилизированная сталь, нагретая до 1050—1100° С и быстро охлажденная, не подвергается межкристаллитной коррозии после последующего нагрева при 650° С в течение 30 мин. Между тем, перегрев [c.136]

Этим вопросам необходимо и дальше уделять внимание, пока не будут окончательно выяснены причины ножевой коррозии стабилизированных нержавеющих сталей. В связи с более широким применением низкоуглеродистых нержавеющих сталей ( 0,03% С), которые не склонны к ножевой коррозии, эти вопросы отходят на второй план. Однако они по-прежнему остаются актуальными в случае применения стабилизированных нержавеющих и жаропрочных сталей при повышенных температурах. [c.139]

Разрушение деталей от химического воздействия рабочей среды чаш,е всего встречается в оборудовании химического производства. Разрушению подвергаются сварные соединения в сосудах и аппаратах, изготовленных также и из нержавеющих сталей. Разрушения обычно происходят в металле шва и проявляются в виде свищей или так называемой ножевой коррозии в зонах теплового влияния. Эти дефекты вызывают нарушение герметичности сосуда. В ряде случаев имеют место разрушения также и в основном металле, когда коррозия поражает или достаточно большие площади, или проявляется также в виде свищей на тех участках основного металла, где имеются местные дефекты. Восстановление таких разрушений может выполняться по следующей типовой технологии сначала полностью удаляют пораженный участок (в тех случаях, когда поражены большие площади, необходимо изготовление вставок из нового металла), затем заваривают все разрушения электродами, обеспечивающими наплавленный металл, устойчивый против межкристаллитной коррозии. Методы контроля качества сварки — обычные. [c.101]

Мартенситные. Мартенсит образуется при сдвиговом типе фазового превращения при быстром охлаждении стали (закалка) из аустеиитной области фазовой диаграммы. Эта структура определяет твердость закаленных углеродистых сталей и твердость мартенситных нержавеющих сталей. У нержавеющих сталей этого класса решетка объемноцентрированная кубическая и сплавы магнитны. Типичное применение — ножевые изделия, лопатки паровых турбин и режущие инструменты. [c.244]

Отпуск в пределах 500—600° после закалки снижает коррозионную стойкость ножевой чисто хромистой нержавеющей стали (рис. 3) и меньше сказывается на низкоуглеродистой стали с более высоким содержанием хрома. Следует избегать отпуска стали 16-2 в пределах 400—500 . так как он уменьшает ударную вязкость и коррозионную стойкость (табл. 3). [c.88]

Наличие на поверхности металла фаз с различным составом и структурой приводит, как указывалось выше, к пространственному разделению катодного и анодного процессов, следствием чего являются неравномерный характер коррозии и структурно-избирательные виды коррозии (межкрис-таллитная и ножевая коррозия нержавеющих сталей, язвенная коррозия). Для высокопрочных металлов к отрицательным последствиям может привести катодная реакция (наводороживание металла при травлении, водородная хрупкость). [c.31]

Knife-line atta k — Ножевая коррозия. Меж-зеренная коррозия обычно устойчивой нержавеющей стали вдоль линии, смежной или контактирующей со сварным швом после нагрева в области чувствительных температур. [c.989]

Реакционные среды в производствах азотной промышленности отличаются особо высокой и специфической коррозионной активностью. Здесь встречаются примеры почти всех видов коррозии водородная коррозия и азотирование сталей в производстве аммиака — основного исходного продукта всей азотной промышленности межкристаллитная и ножевая коррозия нержавеющих сталей в горячих азотнокислотных средах и точечная коррозия этих сталей в присутствии депассиваторов в производствах азотной кислоты, аммиачной селитры и некоторых других продуктов углекислотная (карбаматная) коррозия сталей и сплавов в производстве карбамида сероводородная коррозия и коррозия под действием серной и органических кислот в производствах капролактама, этиленимина и высших аминов. [c.5]

При обследовании коррозионного состояния оборудования производства полипропилена, изготовленного из углеродистых сталей с эмалевым покрытием и нержавеющих сталей марок 08Х18Н10Т и 03Х17Н13М2, отмечены коррозионные поражения некоторых аппаратов (как в виде точечной и ножевой коррозии, так и значительной общей коррозии) [15]. Анализ состава рабочих сред показывает, что основная причина коррозии — содержание в рабочих средах хлороводорода, соляной кислоты [c.269]

Ножевая коррозия, т. е. межкристаллическое разрушение, сосредоточенное в узкой околошовной зоне, была исследована в сварных соединениях стали Х18Н10Т с целью выяснения влияния на нее феррита. Исследования [141] показали, что возникновение и развитие этой коррозии в сварных соединениях нержавеющей стали типа 18-10, стабилизированной титаном, зависит от наличия в структуре околошовной зоны феррита. При содержании около 15—18% феррита в околошовной зоне ножевая коррозия в кипящей 65%-ной азотной кислоте практически не наблюдается. Уменьшение скорости ножевой коррозии при наличии в структуре феррита объясняется увеличением общей протяженности границ зерен в присутствии островков феррита. Следовательно, общая протяженность анодных участков на границах зерен уменьшается. Содержание хрома в феррите выше, чем в находящемся в равновесии аустените. Поэтому выделение карбидов хрома (или другой фазы, богатой хромом) происходит вследствие диффузии хрома из феррита. Скорость диффузии в ферритной решетке значительно выше, чем в аустенитной. Вследствие этого не происходит значительного обеднения границ зерен хромом и потери ими коррозионной стойкости. [c.219]

Межкристаллитная коррозия, сконцентрированная на узкой зоне (от сотых до десятых долей миллиметра) на границе сварной шов — основной металл, называется ножевой коррозией. Она может развиваться с большой скоростью. Так, например, скорость ножевой коррозии на сварных образцах хромоникелевой аустенитной нержавеющей стали, легированной титаном (12Х18Н9Т), в 55%-ном растворе НЫОз может составлять 45 мм/год. [c.102]

Ножевая коррозия возникает и у двухфазных нержавеющих сталей, у которых карбидный тип межкристаллитной коррозии, характерный для аустенитной стали, почти подавлен, и, несомненно, также связан с выделением третьей фазы. Остается, правда, неясным, достаточна ли длительность повторного нагрева при многопроходной или автоматической сварке и т. п., чтобы могло произойти выделение третьей фазы. Исследованием скорости распада феррита в двухфазной стали было установлено, что а-фаза появ.пяется не ранее, чем после 2-минутного нагрева при 850° С. Неравновесная структура наплавленного металла, вероятно, делает возможным гораздо более быстрое выделение вторичных фаз при повторном нагреве, особенно по границам между аустенитом и ферритом [134, 209]. Существенные изменения в структуре феррита при выделяющем отжиге можно наблюдать даже после растворяющего отжига при температуре выше 1150° С. Прп более низких температурах растворяющего отжига у образцов, отожженных при температурах выше 700° и даже 800° С, наблюдается только утолщение границ между аустенитом и ферритом за счет выделения на них карбидов. Перегрев до 1300° С и до более высоких температур ведет к значительным структурным изменениям уже при 600° С. При высоком содержании феррита в структуре выделение а-фазы протекает быстро и связано с сокращением объема феррита и появлением вторичного аустенита. [c.138]

Холодная питьевая вода обычно менее опасна для нержавеющих сталей, чем многие естественные водные среды, но, с другой стороны, она часто используется при повышенных температурах. Прекрасная многолетняя служба кухонного и ресторанного оборудования, а также ножевых изделий подтверждает высокую коррозионную стойкость всех сортов нержавеющих сталей, од -нако продолжительный контакт с горячей водой может создать определенные трудности. При относительно высоком содержании хлоридов (например, свыше 200 мг/л) в горячей воде следует применять более коррозионностойкие стали. Наличие очень сильных тепловых потоков прн теплопередаче от металла к воде может вызвать коррозию. В жесткой воде коррозия может возникнуть и прн меньших тепловых потоках из-за концентрации хлоридов под отложениями накипи. Такая же концентрация хлоридов может происходить и в трещинах (щелях) на теплопередаювдих поверхностях, В обоих случаях наблюдается питтингообразование, а на аустенитных сталях в неблагоприятных условиях может начаться коррозионное растрескивание под напряжением. [c.35]

Хенторн [156], изучая коррозионные испытания сварных соединений, отмечал высокие скорости коррозии в результате поражения по зоне сплавления, которое особенно превалирует или на ресульфуриро-ванных (с присадкой серы), пли на сильно деформированных материалах в результате растворения Ti (С, N), т.е. таких соединений, которые образуются в сварных соединениях стали типа 321 и приводят к ножевой коррозии. Следует, однако, отметить, что в большинстве случаев практического применения коррозия на нержавеющих сталях после сваркн не развивается. Поэтому в ряде случаев ускоренные испытания могут ввести в заблуждение. [c.572]

Коррозиоике разрушения з химической аппаратуре могут быть обш,ими, когда наблюдается растворение поверхностных участков металла в рабочей среде, или местными (межкристалличе-скими), когда разрушение происходит между отдельными кристаллами. Изделия, изготовленные из аустенитной нержавеющей стали, не стабилизированной специальными присадками (титаном, ниобием), особенно подвержены таким разрушениям. В этом случае в участках, где структурные изменения вызвали выпадение карбидов хрома, происходит интенсивная местная так называемая ножевая коррозия, и изделие в месте сварного соединения разрушается. Ремонт таких изделий выполняется илн наплавкой специальными электродами, стабилизированными от выпадения карбидов хрома при сварке, или вваркой вставок вместо удаленной части основного металла. [c.27]

Сосредоточенная ножевая коррозия как вблизи границы сплавления, так и на некотором удалении от шва имеет место и в ряде сварных соединений нержавеющих сталей, причем она развивается, утоньшая металл, в десятки и сотни раз быстрее, чем в аналогичных средах равномерная коррозия основного металла. [c.36]

Разновидностью межкристаллитной коррозии является так называемая ножевая коррозия, возникающая в сварных конструкциях в очень узкой зоне — обычно от нескольких сотых до нескольких десятых долей на границе сварной шов — основной металл. Этот тип коррозии может возникать при сварке даже нержавеющих сталей, стабилизированных присадками титана или ниобия. Это исключительно опасный вид коррозионного разрушения, так как может развиваться с очень большой скоростью 1в глубину. Например, было отмечено, что на сварных образцах из стали 1Х18Н9Т при испытании их в 05%-ной НКОз скорость ножевой коррозии достигала 45 мм год, а при кипячении в 6%-ной Нг504 до 2 м1год [75, с. 59]. Возникновение склонности к ножевой коррозии при сварке нержавеющих сталей наи- [c.105]

Разновидностью межкристаллитной коррозии является так называемая ножевая коррозия, возникающая в сварных соединениях в очень узкой зоне обычно от нескольких сотых до нескольких десятых долей иа границе сварной шов — основной металл. Этот тип коррозии может возникать при сварке даже нержавеющих сталей, стабилизированных титаном или ниобием. Объясняется это следующим образом в узкой околощовной зоне металла, перегретого до температуры - 1300°С и выще, происходит растворение карбидов титана или хрома. При последующем быстром охлаждении этой зоны карбиды титана или ниобия ие успевают вновь выделиться, и углерод остается в твердом растворе. Например, этот вид коррозии был обнаружен при кипячении стали 12Х18Н10Т в НМОз. [c.140]

Для предотвращения ножевой коррозии в стали 12Х18Н10Т рекомендуют применять низкоуглеродистые нержавеющие стали аналогичного состава или подвергать сварные соединения закалке при температуре 1080 °С с охлаждением в воде (см. табл. 4). [c.140]

Стали с содержанием 12,5—14% хрома. Эти стали стойки, если поверхность их гладкая они способны закаливаться. Известная нержавеющая ножевая сталь содержит около 14% хрома и 0,3% углерода эта сталь обычно закаливается при температуре около 950° и отпускается около 200 , причем получается главным образом мартенситовая структура. Для инженерных целей требуется сталь после отпуска около ЗоО"". В конструкциях этот материал имеет ограниченное применение однако подобный же сплав с низким содержанием углероДй, известный под именем и е-ржавеющего железа, применяется довольно широко, обыкновенно в смягченном состоянии. Умеренная твердость для этой стали получается после нагрева на 950° сталь обычно отпускается при 700°. Меррит высказывается против отпуска нержавеющего железа около 550°, так как это дает ослабление стойкости против коррозии и понижение сопротивления удару, очевидно, за счет выпадения свободных карбидов. Наименьшую стойкость для нержавеющей стали Штраус и Теллей обнаружили после отпуска ее при 593°. [c.473]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...