Деформация аддитивная —

Если и вг малы по сравнению с единицей, то соотношение е = + б2 справедливо с точностью до величин второго порядка малости таким образо-м, малые деформации аддитивны. [c.62]

Таким образом, малая логарифмическая деформация совпадает с обычной. Логарифмические деформации аддитивны. Действительно, обращаясь к приведенному выше примеру, когда деформирование производилось в два этана, найдем [c.63]

Будем исходить из опытного факта, состоящего в том, что упругая деформация и температурная деформация аддитивны. Поэтому [c.251]

Деформация аддитивная — см. Деформация истинная [c.501]

В средах этого типа тензор деформации аддитивно складывается из обратимой (упругой) 8<у> = , и вязкой — [c.25]

Полные приращения составляющих деформации аддитивно складываются из приращения составляющих упругой и [c.26]

Обычно предполагают, что в упругой области поведение материала подчиняется закону Гука. В пластической области считается, что упругая efy, пластическая и тепловая деформации аддитивны и что пластических изменений объема нет. [c.131]

Малые и бесконечно малые деформации аддитивны в том смысле, что если даны поля перемещения и (х, t) и и (х, t) с соответствующими деформациями е , ejy, вычисляемыми по фор- [c.86]

Какая деформация аддитивна условная или истинная [c.144]

Влияние коррозионного процесса на усталость выражается главным образом в ускорении пластической деформации, сопровождающейся образованием выступов и впадин. Именно поэтому разрушение от коррозионной усталости не является результатом аддитивного действия коррозии и усталости, а всегда больше их суммы. Такое влияние коррозии объясняет также, почему уровень устойчивости к коррозионной усталости в большей степени определяется коррозионной стойкостью, чем прочностью на растяжение. При низкой частоте нагружения предел коррозионной усталости снижается, так как увеличивается время коррозионного воздействия за один цикл [81]. КРН и коррозионная усталость имеют разные механизмы, поэтому чистые металлы, устойчивые к КРН, подвержены действию коррозионной усталости в той мере, в какой они подвержены общей коррозии. [c.163]

Относительное удлинение при больших деформациях может определяться так же, как и при малых. Однако такое определение связано с некоторыми неудобствами. Дело в том, что деформация ео не аддитивна. Действительно, пусть стержень деформирован в два этапа. На первом этапе первоначальная длина /о стала равной 1, а на втором — начальная длина U стала равной I2. Тогда на первом этапе по определению относительная деформация ei = (/i—la)lla, а на втором — е2=(/г—h)ih- Полная же деформация, отнесенная к начальной длине /о, равна е=(/г—/о)//о- Следовательно, [c.32]

Если в1 и 62 малы по сравнению с единицей, то 8 = 81-1-62 с точностью до величины второго порядка малости. Таким образом, малые деформации обладают свойством аддитивности.. [c.32]

Величина г называется логарифмической деформацией. Она удобна для описания процесса конечных деформаций. Деформация е аддитивна. Действительно, [c.33]

Важным свойством истинных деформаций является их аддитивность. В самом деле, если провести растяжение образца в две стадии первая — от /о до вторая — от U до /к, и подсчитать истинные деформации, то [c.118]

Легко показать на этом же примере, что для условных деформаций свойство аддитивности не выполняется, т. е. [c.118]

Свойство аддитивности истинных деформаций важно для практики. Так, расчеты суммарной деформации при обработке металла давлением, осуществляемой за несколько проходов, значительно упрощаются. [c.119]

Относительная деформация е была определена как отношение приращения длины к первоначальной длине. Такое определение может быть сохранено и для больших деформаций, однако с ним связано некоторое неудобство. Относительная деформация не аддитивна. Поясним это обстоятельство. Предположим, что стержень деформировался в два приема первоначальная длина его была 1о, после первой деформации длина стала h. Относительная деформация есть ei= (li — la)/l(,. Теперь стержень деформирован еще раз, длина его стала h- Длина li по отношению ко второму этапу деформирования является начальной, значит относительная деформация на втором этапе есть вг= h — h)fli. Полная деформация, отнесенная к первоначальной длине е= 1 — lo)/h-Видно, что [c.62]

ОБЩЕЕ ПРЕДСТАВЛЕНИЕ ОБ УПРОЧНЕНИИ И СОПРОТИВЛЕНИИ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ МОНОКРИСТАЛЛОВ. Вклады в макроскопическое напряжение течения Ts двух или более процессов, каждый из которых может быть термически активируемым, аддитивны. Поэтому величину Га можно представить в виде [c.218]

Компоненты тензора деформаций 622, 8 2 можно затем определять с помощью закона Гука (1.10). Компонента определится при этом однозначно, а и 622 — только с точностью до произвольной аддитивной линейной функции от х и у. Эта линейная функция хну будет фиксирована, если задать рзз или 633, согласно (1.11). [c.485]

Каждый из указанных способов требует определенного уровня приложенных напряжений, причем эти уровни зависят от конкретного материала, а также от температуры, скорости деформации и других факторов [140, 186—188]. Важно отметить, что процесс пластической деформации будет происходить лишь в том случае, если уровень приложенного напряжения окажется достаточным для прохождения всех препятствий. Другими словами, приложенное напряжение должно равняться или превосходить суммарное сопротивление движению дислокаций от различных типов препятствий (так называемый принцип аддитивности) [26, 79, 189]. И хотя аддитивность сопротивления различных препятствий не может быть строго доказана, тем не менее, как показывают экспериментальные результаты, этот принцип выполняется с хорошим приближением на многих материалах. [c.88]

Сопоставляя формулу (133) с общим выражением потенциала деформации (28) и учитывая аддитивность энергетических параметров при образовании плоского скопления из п копланарных дислокаций [31 ], находим окончательную оценку для локального потенциала деформации, вызванной плоским скоплением из п дислокаций [c.95]

Истинные деформации обладают свойством аддитивности, т. е. можно складывать при определении суммарной деформации, например при дробном деформировании. Если относительная деформация е меньше 0,1, то можно приближенно принимать 8=8. При больших деформациях величина е всегда больше относительной деформации. [c.57]

Разрушение волокнистых композиций. Характер разрушения волокнистых композиций при растяжении зависит от объемного содержания волокон и матрицы, а также от соотношения их деформаций до разрушения. Купер ввел понятие множественного и однократного разрушения волокнистых композиций [118]. Для выяснения особенностей множественного и однократного разрушения обратимся к рис. 2. При малых деформациях е запишем правило аддитивности для напряжений [c.17]

Если в системе протекают составные процессы, то они могут быть последовательными (действующими по очереди) или же одновременными (т. е. независимыми и, возможно, аддитивными). Это существенное различие, если скорости составляющих процессов заметно различаются. Действительно, скорость последовательного процесса при этом будет определяться самым медленным, а одновременного процесса — самым быстрым составляющим процессом. Возможность 2) подразумевает, что при данных условиях (температура, напряжение, скорость деформации и т. д.), когда относительные вклады составляющих процессов сравнимы, происходит либо последовательный, либо одновременные процессы. В настоящее время нет данных, позволяющих определить тип составного процесса при индуцированном водородом КР. Один из возможных способов состоит в измерении энергий, активации растрескивания в нескольких узких температурных интервалах. При этом энергия активации будет расти с температурой в случае независимых процессов и уменьшаться — в случае последовательных [326], при условии, что область исследованных температур включает переход от условий доминирования одного процесса к условиям преобладания другого. Необходимо также, чтобы в этой температурной области механизм, определяющий скорость каждого процесса, оставался неизменным (например, перенос массы в растворе при анодном растворении или поглощение водорода металлом при водородном растрескивании. [c.134]

На предположении об аддитивности различных типов повреждений основаны распространенные формулы суммирования [10, 18, 19, 40], применяемые в тех случаях, когда циклическое нагружение металлических материалов приводит одновременно к циклическим мгновенно-пластическим деформациям и к деформациям ползучести. Общая поврежденность находится как сумма [c.94]

При действии исполнительного органа вибрационной машины на грунт, дорожное основание, покрытие или иную уплотняемую среду в граничном слое последней появляется напряжение, волна которого распространяется в уплотняемой среде, вызывая деформацию среды. Динамическую реакцию, воспринимаемую исполнительным органом машины, для составления достаточно простой расчетной модели можно схематически представить в виде трех аддитивных компонент упругой, направление которой противоположно деформации граничного слоя среды инерционной, направление которой противоположно ускорению исполнительного органа (которому приписывают свойства неизменяемого твердого тела) диссипативной, направление которой противоположно скорости исполнительного органа. Диссипативная компонента, в свою очередь, может состоять из двух слагаемых — вязкого и пластического (см. рл. IV). У грунтов и цементобетонных смесей пластическая составляющая [c.358]

Связь между общими и послойными логарифмическими деформациями, учитывая свойство их аддитивности, [c.341]

Более высокая прочность сплавов системы А1 - Be - Mg объясняется прежде всего твердорастворным упрочнением основы сплава, представляющей собой а-твердый раствор магния в алюминии. Кроме того, мелкозернистая структура этих сплавов и равномерное распределение частичек практически чистого бериллия вызывают более равномерные деформации при нагружении материала и соответственно одновременное повышение его прочности и пластичности. Значительное снижение пластичности сплавов, содержащих более 70 % Be, а также сближение значений относительного удлинения этих сплавов как с магнием, так и без него, объясняется уменьшением более чем в 2 раза количества пластичной алюминиевой фазы и повышением роли твердой и хрупкой бериллиевой фазы. В сплавах с малым количеством пластичной алюминиевой фазы (< 25 %) она перестает оказывать пластифицирующее действие и играет роль фактора, снижающего прочность и жесткость бериллия. Модули упругости, как видно на рис. 14.16, изменяются по закону аддитивности, как у КМ, [c.433]

Телесное поле Ац, определяемое уравнением (12.24), может служить аддитивной мерой деформации в том смысле, что для любых трех состояний tu и h справедливо очевидное равенство [c.396]

Сравнение интенсивности пластического деформирования при резании и растяжении можно проводить по многим характеристикам леформацин. Характеристикой, по величине которой наиболее правильно сравнивать различные виды пластической деформации, является истинный октаэдрический сдвнг . Эта характеристика обладает относительностью, поскольку не зависит от размеров деформируемого тела, универсальностью, так как способна характеризовать любую схему деформации, аддитивностью, так как позволяет общую деформацию получить путем суммирования ее составляющих, независимо от их расположения, в зависимости от схемы деформации, и полнотой [226]. [c.55]

Эксперпментально доказано, что объемная деформация металлов в достаточно гпироком диапазоне изменения давления является чисто упругой. Следовательно, нри пластическом течении металлов основным является сдвиговой механизм. Предполагается, что полная деформация аддитивно разлагается на упругую и пластическую составляюгцие [c.187]

Н. С. Курнаковьш. Изменение, например, твердости НВ и сопротивления деформации непрерывного ряда твердых растворов изображается на диаграмме состав — свойство непрерывной кривой с максимумом (рис. 262, а) твердость двухфазных сплавов, содержаших разное количество эвтектики, меняется аддитивно (/ и [c.492]

Отметим, что для конечных деформаций это свойство аддитивности не выполняется для компонент с другим строением индексов в лагранжевой системе координат, а также для компонент с любым строением индексов (в том числе и чисто кова-риантных) в системе отсчета. Это связано с тем, что (2.4) связывает комцоненты тензоров в разных базисах, хотя и в одной [c.422]

При рассмотрении развивающихся трещин — процессов распространения в теле сильных разрывов перемещений с образованием новых границ тела, кроме внутренней упругой и тепловой энергии, представляемой в равенстве (3.2) для упругого тела членом /j, необходимо учитывать и другие виды энергии, связанные с поверхностными эффектами, проявляющимися при нарушении целостности тела. Простейший способ учета таких эффектов можно осуществить с помощью аддитивной постоянной икоторая сохраняется при иэменении только энтропии и компоненттенэора деформаций 8 ,но может меняться при образовании в теле разрывов и при взаимодействии тела с внешней средой через приток энергии dQ . [c.535]

Методически указанная задача может решаться несколькими способами, два из которых как наиболее перспективные рассматриваются ниже. Первый из них — это метод дробных деформаций, согласно которому деформация набирается в несколько проходов путем волочения или прокатки. Метод сводится фактически к последовательному испытанию образцов из проволоки или соответственно листа после разного числа проходов. Параллельно на этих же образцах можно изучать и структуру деформированного материала. Полученные кривые нагружения отдельных образцов могут быть затем сведены на основе принципа аддитивности истинных деформаций в единую кривую в координатах 5 — е, которая перекрывает весь пройденный за несколько проходов интервал деформации. Возможности данного метода и обширность получаемой полезной информации наглядно иллюстрируют результаты работы Лэнгфорда и Коэна [299] по дробной деформации (волочением) чистого железа (0,007 % (мае.) С) при комнатной температуре. Достигнутая суммарная деформация железной проволоки составила е = 7,4, что соответствует изменению диаметра проволоки от 8 мм до 0,2 мм, или вытяжке Я = 1600. [c.160]

Используя свойство аддитивности истинных деформаций [1, 2], весь процесс пластического формоизменения заготовки молибденового сплава МЧВП, включающий гидропрессование и многопроходную [c.183]

Кратко охарактеризуем наиболее распространенные влияющие факторы. Температура является смешанно-действующим фактором. Однако ее воздействие на датчики с генераторными МЭП носит главным образом мультипликативный характер (аддитивно проявляются только перепады температуры). Деформация объекта измерения также относится к смешанным факторам, хотя ее аддитивное действие обычно преобладает. Давление окружающей среды действует аналогичным образом. Вибрация обычно считается действующей аддитивно, если она не выводит МЭП из нормального режима работы. Медленное ускорение влияет аддитивно, пока суммарный сигнал датчика не превышает значения, соответствующего верхнему пределу измерения. Магнитное поле оказывает мультипликативное действие только на те датчики, чувствительность которых в значительной степени зависит от него, например с гальва-номагнитным МЭП, в остальных случаях его воздействие аддитивно. Электрическое поле аналогично магнитному по характеру влияния. Акустическое давление действует аддитивно. Проникающая радиация может считаться смешанным, но преимущественно мультипликативным фактором. Время также оказывает мультипликативное воздействие, если продолжительность измерения значительно меньше периода проявления старения. [c.217]

В то же время из (1.154) следует == e V(2o- /3), т. е. е = + -f- Свойство аддитивности интенсивности деформаций по отно- [c.45]

Этим заканчивается наше доказательство того, что зависимость (8.28) представляет одну из возможных форм реологического уравнения состояния изотропной несжимаемой среды, напряжения в которой можно представить алгебраической функцией компонент скорости деформаций dy ildt и аддитивного изотропного напряжения Приведенные аргументы, как будет [c.216]

Для текущих сред, рассматриваемых в настоящей книге, эти предположения справедливы при условиях прямолинейности и стационарности сдвигового течения. Равенства (9.4) равносильны (3.27), а гипотеза (9.5) основывается на главном допущении о том, что напряжение (или экстранапряжение) однозначным образом характеризуется локальной предысторией формы, которая в свою очередь определяется величиной G. Однако предыстории формы недостаточно для полного определения напряжений, если материал несжимаем. Но тем не менее эта неопределенность связана лишь с аддитивным добавочным изотропным напряжением и не может повлиять на величины (9,5). Сделанные допущения фактически справедливы и для криволинейных стационарных сдвиговых течений, ибо, как показано в главе 12, предыстория формы любого материального элемента в одноосном сдвиговом течении определяется скоростью сдвига и остается одной и той же независимо от того, будет ли сдвиговой ноток криволинейным или прямолинейным. Предполагается при этом, что термин пред-история формы не включает пространственные производные деформации (настоящие методы не применимы к материалам, дополнительное напряжение в которых зависит от пространственных производных деформаций). [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...