Деформация аддитивная см упругая

Будем исходить из опытного факта, состоящего в том, что упругая деформация и температурная деформация аддитивны. Поэтому [c.251]

В средах этого типа тензор деформации аддитивно складывается из обратимой (упругой) 8<у> = , и вязкой — [c.25]

Полные приращения составляющих деформации аддитивно складываются из приращения составляющих упругой и [c.26]

Обычно предполагают, что в упругой области поведение материала подчиняется закону Гука. В пластической области считается, что упругая efy, пластическая и тепловая деформации аддитивны и что пластических изменений объема нет. [c.131]

При действии исполнительного органа вибрационной машины на грунт, дорожное основание, покрытие или иную уплотняемую среду в граничном слое последней появляется напряжение, волна которого распространяется в уплотняемой среде, вызывая деформацию среды. Динамическую реакцию, воспринимаемую исполнительным органом машины, для составления достаточно простой расчетной модели можно схематически представить в виде трех аддитивных компонент упругой, направление которой противоположно деформации граничного слоя среды инерционной, направление которой противоположно ускорению исполнительного органа (которому приписывают свойства неизменяемого твердого тела) диссипативной, направление которой противоположно скорости исполнительного органа. Диссипативная компонента, в свою очередь, может состоять из двух слагаемых — вязкого и пластического (см. рл. IV). У грунтов и цементобетонных смесей пластическая составляющая [c.358]

Более высокая прочность сплавов системы А1 - Be - Mg объясняется прежде всего твердорастворным упрочнением основы сплава, представляющей собой а-твердый раствор магния в алюминии. Кроме того, мелкозернистая структура этих сплавов и равномерное распределение частичек практически чистого бериллия вызывают более равномерные деформации при нагружении материала и соответственно одновременное повышение его прочности и пластичности. Значительное снижение пластичности сплавов, содержащих более 70 % Be, а также сближение значений относительного удлинения этих сплавов как с магнием, так и без него, объясняется уменьшением более чем в 2 раза количества пластичной алюминиевой фазы и повышением роли твердой и хрупкой бериллиевой фазы. В сплавах с малым количеством пластичной алюминиевой фазы (< 25 %) она перестает оказывать пластифицирующее действие и играет роль фактора, снижающего прочность и жесткость бериллия. Модули упругости, как видно на рис. 14.16, изменяются по закону аддитивности, как у КМ, [c.433]

Альтернативное обобщение [35, 38] состоит в замене аддитивного разложения тензора деформаций Коши (2.65) мультипликативным разложением тензора градиента деформаций F на упругую F и пластическую F составляющие F = F F . [c.100]

Дискуссию [38, 43, 101] вызвал вопрос законности обобщения аддитивного разложения (2.76) для произвольной величины деформаций. Итогом дискуссии [113] можно признать корректность аддитивного разложения тензора скорости деформаций d на упругую d и пластическую d составляющие [c.102]

Основная гипотеза. Скорость тензора деформаций Коши ё можно представить в виде аддитивного разложения на упругую ё , пластическую еР, ползучую ё и температурную ё составляющие [c.104]

Упругая нить 624, — равнозначность 134, см. принцип Сен-Венана Упругая энергия деформации 17, 23, 43, 63, 117, 121,---аддитивна при некоторых условиях 43,--— анизотропных материалов 413, —--изгиба в балках 60, 63, 220,--- — изотропных материалов 411,---кручения 201,---пластинок [c.672]

Материалы первого типа. Предположим, что приращение деформаций бе - материалов этого типа аддитивно складывается из двух частей обратимой (упругой) части и- необратимой (вязкой) части которую можно отождествлять с деформацией ползучести. Итак [c.101]

Следуя законам об аддитивности деформаций и наличии упругой деформации при пластическом деформировании образца в холодном состоянии, суммарная деформация системы пресс-штамп-заготовка, фиксируемая при сжатии образца, [c.105]

Ум= —кА(1— аддитивная составляющая, обусловленная возмущением на входе СИ (усилие Р) Л — аддитивная составляющая, обусловленная возмущением на выходе СИ (зазоры и упругие деформации деталей штангенциркуля). [c.126]

Прежде чем продолжить исследование уравнений (4.13), сделаем некоторое полезное дополнение, чтобы подчеркнуть единство подхода в изучении ударных волн и волн Римана. При рассмотрении квазипоперечных разрывов, так же как и аналогичных волн Римана, можно ввести некоторую вспомогательную среду, упругий потенциал которой содержит только две компоненты деформаций щ и П2 и задан той же функцией Я(ы1,и2), что и в 3.4 (см. формулу (3.18)), а зависимость от энтропии 5 принята в виде дополнительного аддитивного члена, как это имеет место в исходном упругом потенциале Ф [c.186]

Поскольку интенсивности общих, упругих и пластических деформаций обладают такими же аддитивными свойствами, как и сами деформации (2.14), мы имеем право считать диаграмму [c.103]

Широкое распространение имеет точка зрения, заключающаяся в том, что отрицательное воздействие водорода вблизи сварных швов объясняется не образованием чрезвычайно высоких давлений газа в полостях, а скоплением дислокаций в атмосфере водорода таким образом, что упругая деформация становится невозможной. Атомарный водород из различных источников оказывает одинаковое воздействие, и результат, возникающий из-за трех возможных путей введения водорода (в печи, при сварке и при травлении), может быть аддитивным. Это обстоятельство иногда не учитывается. Вероятно, все же необходимо делать различие между подвижным и неподвижным водородом (стр. 364). Таким образом, обшее содержание водорода, определенное аналитически, может оказаться ненадежным показателем склонности к водородному разрушению. [c.385]

При построении п выборе вида определяющих уравнений или реологических законов для описания больших деформаций сред с учетом иеупругих свойств могкио выделить несколько подходов, различающихся способом разложения полных деформаций и скоростей деформаций на упругие, пластические и вязкие аддитивное — с помощью метрического тензора разгруженной конфигурации [167] или мультипликативное — с помощью разложения градиента места [138]. [c.21]

Соотношение (4.56) показывает, что в статически определимых задачах неоднородность, вносимая температурой, не приводит к существенным осложнениям. Более сложным, од-tiaKO, является вопрос об определении смещений. Аддитивность упругих, тепловых и пластических деформаций в теории ма лых деформаций не обязательно приводит к аддитивности об общенных упругих, тепловых и пластических деформаций. Удлинения срединной поверхности и изменения кривизны в общем случае нельзя разбить на упомянутые выше части. Что касается тепловой части, то ее можно легко определить для трехслойных конструкций при линейном изменении температуры по толщине стенки. [c.175]

Эксперпментально доказано, что объемная деформация металлов в достаточно гпироком диапазоне изменения давления является чисто упругой. Следовательно, нри пластическом течении металлов основным является сдвиговой механизм. Предполагается, что полная деформация аддитивно разлагается на упругую и пластическую составляюгцие [c.187]

При рассмотрении развивающихся трещин — процессов распространения в теле сильных разрывов перемещений с образованием новых границ тела, кроме внутренней упругой и тепловой энергии, представляемой в равенстве (3.2) для упругого тела членом /j, необходимо учитывать и другие виды энергии, связанные с поверхностными эффектами, проявляющимися при нарушении целостности тела. Простейший способ учета таких эффектов можно осуществить с помощью аддитивной постоянной икоторая сохраняется при иэменении только энтропии и компоненттенэора деформаций 8 ,но может меняться при образовании в теле разрывов и при взаимодействии тела с внешней средой через приток энергии dQ . [c.535]

Подавляющее большинство методов определения эффективных характеристик композитов относится к области малых деформаций, описываемой линейно — упругими определяющими соотношениями. Наиболее часто при вычислении эффективных характеристик используется подход Хилла [13]. Он базируется на интегральных соотношениях между эффективными константами и микро — механическими полями. Эти соотношения позволяют аддитивно выразить тензор модулей упругости (или упругих податливостей) через характеристики фаз, их объемное содержание и коэффициенты перераспределения тензора деформаций (или напряжений) по фазам. [c.15]

Те, кого запутала нечеткость и неупорядоченносгь представлений традиционной термодинамики — т. е. фактически почти все, — иногда неправильно понимают эту теорему, считая, что она дает термодинамическое доказательство существования функции запасенной энергии , т. е. того, что все упругие материалы являются гиперупругими. Ничего подобного. Во-первых, существование функции запасенной энергии представляет собой чисто механическое условие, относящееся ко всем полям деформации, а не только к тем, которые соответствуют определенным температурным и калорическим условиям. Во-вторых, чтобы вывести (24) и (25), нам пришлось принять допущения термодинамического характера, а теория упругости представляет собой чисто механическую теорию, в которой температура или плотность калории даже и не упоминаются а fortiori с помощью термодинамики мы не можем ничего доказать относите,чьно теории упругости. В-третьих, функции, о которых доказано, что они ведут себя как запасенная энергия, являются различными в различных процессах для одного и того же термоупругого материала, тогда как функция запасенной энергии гиперупругого материала определена однозначно с точностью до аддитивной постоянной. Таким образом, эта теорема ставит в соответствие данному термоупругому материалу не один гиперупругий материал, а бесконечное множество. В-четвертых, и это наиболее важно, нет никаких причин предполагать, что деформация общего вида будет изотермической, либо изокалорической, так что, если бы эта классическая теория и была применима к теории упругости, мы не знали бы в общем случае, когда ее можно применять. [c.448]

Для компенсации температурной погрешности тензодатчиков может быть применен метод составных параметров [17]. В тензодатчиках температурная погрешность в основном вызывается различными коэффициентами линейного расширения упругого элемента и тензорезисторов (температурная погрешность первого рода). При этом в тензоре-зисторе возникают деформации без нагрузки, что приводит к аддитивной составляющей погрешности. Температурная погрешность 2-го рода, или погрешность чувствительности, возникает вследствие изметения жесткости упругого элемента при изменении температуры. Для того чтобы чувствительность не зависела от температуры, достаточно ввести в цепь преобразования термочувствительный элемент с такими параметрами, которые обеспечивали бы постоянство чувствительности в заданном диапазоне температур. Для этого обычно в цепь питания тензометрического моста вьслючают сопротивление, величину которого и температурный коэффшщент сопротивления выбирают, исходя из нижеследующих соображений. [c.215]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...