Деформация аддитивная см пластическая —

Обычно предполагают, что в упругой области поведение материала подчиняется закону Гука. В пластической области считается, что упругая efy, пластическая и тепловая деформации аддитивны и что пластических изменений объема нет. [c.131]

Следуя законам об аддитивности деформаций и наличии упругой деформации при пластическом деформировании образца в холодном состоянии, суммарная деформация системы пресс-штамп-заготовка, фиксируемая при сжатии образца, [c.105]

Влияние коррозионного процесса на усталость выражается главным образом в ускорении пластической деформации, сопровождающейся образованием выступов и впадин. Именно поэтому разрушение от коррозионной усталости не является результатом аддитивного действия коррозии и усталости, а всегда больше их суммы. Такое влияние коррозии объясняет также, почему уровень устойчивости к коррозионной усталости в большей степени определяется коррозионной стойкостью, чем прочностью на растяжение. При низкой частоте нагружения предел коррозионной усталости снижается, так как увеличивается время коррозионного воздействия за один цикл [81]. КРН и коррозионная усталость имеют разные механизмы, поэтому чистые металлы, устойчивые к КРН, подвержены действию коррозионной усталости в той мере, в какой они подвержены общей коррозии. [c.163]

ОБЩЕЕ ПРЕДСТАВЛЕНИЕ ОБ УПРОЧНЕНИИ И СОПРОТИВЛЕНИИ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ МОНОКРИСТАЛЛОВ. Вклады в макроскопическое напряжение течения Ts двух или более процессов, каждый из которых может быть термически активируемым, аддитивны. Поэтому величину Га можно представить в виде [c.218]

Каждый из указанных способов требует определенного уровня приложенных напряжений, причем эти уровни зависят от конкретного материала, а также от температуры, скорости деформации и других факторов [140, 186—188]. Важно отметить, что процесс пластической деформации будет происходить лишь в том случае, если уровень приложенного напряжения окажется достаточным для прохождения всех препятствий. Другими словами, приложенное напряжение должно равняться или превосходить суммарное сопротивление движению дислокаций от различных типов препятствий (так называемый принцип аддитивности) [26, 79, 189]. И хотя аддитивность сопротивления различных препятствий не может быть строго доказана, тем не менее, как показывают экспериментальные результаты, этот принцип выполняется с хорошим приближением на многих материалах. [c.88]

На предположении об аддитивности различных типов повреждений основаны распространенные формулы суммирования [10, 18, 19, 40], применяемые в тех случаях, когда циклическое нагружение металлических материалов приводит одновременно к циклическим мгновенно-пластическим деформациям и к деформациям ползучести. Общая поврежденность находится как сумма [c.94]

При действии исполнительного органа вибрационной машины на грунт, дорожное основание, покрытие или иную уплотняемую среду в граничном слое последней появляется напряжение, волна которого распространяется в уплотняемой среде, вызывая деформацию среды. Динамическую реакцию, воспринимаемую исполнительным органом машины, для составления достаточно простой расчетной модели можно схематически представить в виде трех аддитивных компонент упругой, направление которой противоположно деформации граничного слоя среды инерционной, направление которой противоположно ускорению исполнительного органа (которому приписывают свойства неизменяемого твердого тела) диссипативной, направление которой противоположно скорости исполнительного органа. Диссипативная компонента, в свою очередь, может состоять из двух слагаемых — вязкого и пластического (см. рл. IV). У грунтов и цементобетонных смесей пластическая составляющая [c.358]

Альтернативное обобщение [35, 38] состоит в замене аддитивного разложения тензора деформаций Коши (2.65) мультипликативным разложением тензора градиента деформаций F на упругую F и пластическую F составляющие F = F F . [c.100]

Дискуссию [38, 43, 101] вызвал вопрос законности обобщения аддитивного разложения (2.76) для произвольной величины деформаций. Итогом дискуссии [113] можно признать корректность аддитивного разложения тензора скорости деформаций d на упругую d и пластическую d составляющие [c.102]

Основная гипотеза. Скорость тензора деформаций Коши ё можно представить в виде аддитивного разложения на упругую ё , пластическую еР, ползучую ё и температурную ё составляющие [c.104]

Здесь N — циклическая долговечность Авр — размах пластической деформации цикла [,i и С —эмпирические постоянные (для углеродистых сталей 1.1 1/2). Постоянную С обычно выражают через истинную предельную деформацию при стандартных испытаниях на растяжение. Полагая, что уравнение (3.82) справедливо при монотонном нагружении и разрушение происходит в конце первой четверти цикла, при [,i =- 1/2 получаем С = eJ2. Истинная предельная деформация связана с относительным поперечным сужением в шейке разорванного образца соотношением = 1п (1 —v ) Формула (3.82) принимает вид, аналогичный (3.75), если переписать ее следующим образом N = (е /Аер)". Здесь = V4, показатель кривой усталости т = 1/j.i. Пренебрегая остаточными напряжениями в окрестности пластической зоны, налеганием берегов трещины и другими факторами, считаем пластическую деформацию ер аддитивной функцией процесса нагружения. Примем за меру повреждения отношение i = Вр/е . Правило суммирования применительно к малоцикловой усталости принимает вид [c.100]

Физический смысл процесса пластического деформирования наиболее полно отражают истинные (логарифмические) степени деформации, позволяющие определить непрерывное изменение размеров тела в процессе деформирования и обладающие свойством аддитивности (суммированием поэтапных значений деформации), что особенно важно при многопереходной штамповке. [c.14]

Исходя из условия аддитивности логарифмических деформаций, условие постоянства объема (несжимаемости тела) при пластическом деформировании записывается следующим образом [c.15]

Поскольку интенсивности общих, упругих и пластических деформаций обладают такими же аддитивными свойствами, как и сами деформации (2.14), мы имеем право считать диаграмму [c.103]

Сравнение интенсивности пластического деформирования при резании и растяжении можно проводить по многим характеристикам леформацин. Характеристикой, по величине которой наиболее правильно сравнивать различные виды пластической деформации, является истинный октаэдрический сдвнг . Эта характеристика обладает относительностью, поскольку не зависит от размеров деформируемого тела, универсальностью, так как способна характеризовать любую схему деформации, аддитивностью, так как позволяет общую деформацию получить путем суммирования ее составляющих, независимо от их расположения, в зависимости от схемы деформации, и полнотой [226]. [c.55]

Эксперпментально доказано, что объемная деформация металлов в достаточно гпироком диапазоне изменения давления является чисто упругой. Следовательно, нри пластическом течении металлов основным является сдвиговой механизм. Предполагается, что полная деформация аддитивно разлагается на упругую и пластическую составляюгцие [c.187]

Используя свойство аддитивности истинных деформаций [1, 2], весь процесс пластического формоизменения заготовки молибденового сплава МЧВП, включающий гидропрессование и многопроходную [c.183]

При построении п выборе вида определяющих уравнений или реологических законов для описания больших деформаций сред с учетом иеупругих свойств могкио выделить несколько подходов, различающихся способом разложения полных деформаций и скоростей деформаций на упругие, пластические и вязкие аддитивное — с помощью метрического тензора разгруженной конфигурации [167] или мультипликативное — с помощью разложения градиента места [138]. [c.21]

Соотношение (4.56) показывает, что в статически определимых задачах неоднородность, вносимая температурой, не приводит к существенным осложнениям. Более сложным, од-tiaKO, является вопрос об определении смещений. Аддитивность упругих, тепловых и пластических деформаций в теории ма лых деформаций не обязательно приводит к аддитивности об общенных упругих, тепловых и пластических деформаций. Удлинения срединной поверхности и изменения кривизны в общем случае нельзя разбить на упомянутые выше части. Что касается тепловой части, то ее можно легко определить для трехслойных конструкций при линейном изменении температуры по толщине стенки. [c.175]

Характер зависимости напряжения течения от размера зерна, а также размера элемента субструктуры при данном размере зерна свидетельствует об аддитивном влиянии двух структурных параметров. Анализ соотношений (1) и (2), проведенный в работе [10], показал, что для свободных кристаллов и монолитных поликристаллов при небольших углах мозаичности (малой степени деформации) характерно определенное соотношение размеров зерен и блоков мозаики, равное 30. С ростом пластической деформации это соотношение уменьшается, и при размерах блоков в 7— 8 раз меньше размера зерен блоки мозаики начинают играть роль зерен — зависимости (1) Петча и (2) Болла становятся идентичными. [c.8]

Температура соответствует температуре размягчения и пластической деформации образца. 11оэтому расчеты а по формулам аддитивности производят в интервалах температур, которым соответствуют прямолинейные участки на кривой удлинения образца. [c.95]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...