Расчет с тепловым насосом

В этой формуле коэффициент а учитывает суммарно все потери потери холодильного никла, потери в электромоторе и потери от внешней необратимости при теплопередаче. Для ориентироВ Очны Х расчетов отопительных устройств с тепловым насосом при применении турбокомпрессоров можно применить следующие значения [c.179]

Методы расчета пленочных выпарных аппаратов и установок с тепловым насосом приведены в специальной и справочной литературе [26, 32, 33, 34, 50]. [c.421]

Как показали подробные расчеты шведских и финских авторов, солнечный пруд с тепловым насосом способен эффективно аккумулировать и выдавать тепло при минимальной температуре 20° С даже на 60-й параллели при замерзании его поверхности зимой (или покрытии ее слоем полистирола). [c.121]

В этой формуле коэффициент а учитывает суммарно все потери потери цикла, потери в электродвигателе и потери от внешней необратимости при теплопередаче. Для ориентировочных расчетов отопительных устройств с тепловым насосом при использовании турбокомпрессоров можно применить следующие значения суммарного коэффициента потерь а в зависимости от производительности установки при производительности от 200 до 1000 кВт — 0,45—0,55 от 1000 до 3000 кВт —0,55— [c.205]

Переменные, входящие в уравнения, можно разделить на два типа. Переменные, отражающие внутренние свойства элемента и являющиеся заведомо заданными при расчете определенной тепловой схемы, будем называть далее собственными переменными (папример, к.п.д. компрессора или насоса, степень повышения давления в компрессоре, поверхность теплообменника) они могут изменяться лишь при переходе к расчету другой схемы. Переменные второго типа, называемые далее н е-собственными, участвуют в формировании связей между элементами. Часть из них должна быть задана в качестве исходных данных (независимые переменные X), остальные (зависимые переменные У) определяются при расчете тепловой схемы. Список исходных данных обусловлен, с одной стороны, технологическими требованиями (ограничениями типа равенств), а с другой — удобством решения системы уравнений. [c.58]

Как показывают расчеты, при температуре около —80°С воздушная холодильная машина, работающая по регенеративному циклу, способна конкурировать с другими типами холодильных машин, в которых применяют пары низкокипящих веществ. В такой же мере целесообразно применение воздушного регенеративного цикла и в тепловом насосе для случая, когда требуется получать тепло при температуре около ПО—130°С. [c.148]

Коэффициент т]э можно выразить в виде функций физических параметров рабочего вещества, пользуясь известной в холодильной технике методикой Р. Планка. Если же считать, что выбор рабочего вещества для теплового насоса произведен рационально, т. е. так, чтобы верхняя температурная граница цикла была достаточно удалена от критической температуры, то можно при ориентировочных расчетах принять, что 113 — функция только разности температур Т—Т о) и практически одинакова для различных веществ. Расчеты показывают, что при изменении температуры испарения от - -10 до —10°С значения Т1э для разных веществ отличаются менее чем на 5%. [c.207]

В рамках настоящего издания невозможно охватить весь накопленный материал о термодинамических и теплофизических свойствах, необходимый для расчета циклов, проектирования и оптимизации холодильных машин, энергетических установок и тепловых насосов, использующих хладоны в качестве теплоносителей или рабочих тел. Кроме того, всесторонне исследованы лишь немногие широко применяемые в технике хладоны, в то время как для многих соединений в литературе отсутствуют данные по некоторым необходимым свойствам. Обойти указанные трудности можно, лишь представляя свойства в форме уравнений, параметры которых могут быть определены либо непосредственно по экспериментальным данным, либо с помощью обобщенных методов и корреляций. Следует отметить, что представление информации в форме уравнений очень удобно для введения на ЭВМ. [c.127]

Двигатели Стирлинга могут быть сконструированы в расчете на быструю восприимчивость к изменениям нагрузки и скорости. Это относится в первую очередь к автомобильным двигателям, где наиболее часто изменяются нагрузочные и скоростные режимы работы исключение могут составить лишь двигатели для автомобилей, используемых на дальних перевозках, на междугородных линиях и в локомотивах. С другой стороны, способность двигателя сохранять постоянную частоту вращения вала при внезапно изменяющейся (увеличивающейся или уменьшающейся) нагрузке является важной характеристикой стационарных двигателей, применяемых для привода электрических генераторов, в системах общего использования электроэнергии и тепловых насосах. [c.175]

Суммарная производительность сетевых насосов стальных водогрейных котлов определяется путем расчета тепловой схемы котельной, а число насосов определяют исходя из наиболее экономичной работы в течение отопительного сезона и с учетом летнего режима работы си-396 [c.396]

Удельный расход теплоты. Для окончательной оценки эффективности той или иной программы регулирования необходимы детальные расчеты тепловых балансов ПТУ при различных режимах. Ниже приведены результаты выполненного ЛПИ совместно с ЛМЗ сравнения тепловой экономичности мощных энергоблоков при ПД и СД [7, 21]. Для сравнения использованы серийные турбины К-200-130, К-300-240 и К-800-240-2 производства ЛМЗ. Турбины с дроссельным парораспределением отличаются от серийных тем, что в них регулировочные ступени заменены тремя ступенями давления. Остальные ступени и тепловые схемы блоков соответствуют исходным установкам ЛМЗ. Сравнение произведено по удельному расходу теплоты нетто q для различных режимов. Из затрат на собственные нужды блока при этом учтены только затраты энергии на привод питательных насосов. Величина q учитывает изменение потерь энергии во всех элементах установки, кроме котла. [c.146]

Сравнение тепловой экономичности теплофикационных ПТУ при различных программах регулирования. Выше выполнен в общем виде термодинамический анализ, выявляющий общие качественные закономерности изменения удельного расхода теплоты при переходе к СД. Для количественной оценки эффективности СД он нуждается в дополнении детальными расчетами тепловых балансов применительно к конкретным агрегатам с тем, чтобы учесть их особенности (характеристики регулировочных ступеней, питательных насосов и их приводов, тепловые схемы, многоступенчатый подогрев сетевой воды и пр.). Ниже приведены резуль- [c.176]

Давление пара в деаэраторе выбирают с учетом структуры тепловой схемы и режима работы деаэратора, В данном примере расчета деаэратор работает при постоянном дав-лении в 0,7 МПа. Это позволяет определить подогрев воды в питательном и бустерном насосах энергоблока (11.1) [c.152]

Рис. 11.20. Процесс работы пара (а) а тепловая схема (6) турбоустановки для расчета на ЭВМ. Цифры в кружках обозначают порядковый номер теплообменника н насоса в восьмеричной системе. Цифры 01, 02,..,. .., 20 в восьмеричной системе на схеме процесса обозначают номера отсеков турбины. Кроме того, рядом с обозначением отсека турбины приводятся номера ступеней, входящих в состав данного отсека, например 8—9 или 14-16

Для более подробного анализа работы станции часто приходится анализировать ночные режимы работы с минимальными электрическими и тепловыми нагрузками. Для теплофикационных турбин характерными являются три режима максимальный зимний, средний зимний и летний режим со средней нагрузкой горячего водоснабжения. Для турбин Т-100-130 и Т-175-130 интерес представляет режим при максимальных теплофикационных отборах турбин. Включение трубного пучка в конденсаторе дает возможность сократить потери теплоты в конденсаторе турбины, исключить расход электроэнергии на работу циркуляционных насосов и получить дополнительно от турбин от 10 до 36 МВт теплоты на базе потока пара, проходящего в конденсатор турбины. При этом режиме последние ступени турбины работают при повышенном давлении в конденсаторе, так как в трубный пучок подается обратная сетевая вода при температуре 50-—70° С. При этом необходимо учесть снижение внутреннего относительного к. п. д. последних ступеней турбины, а также изменения в работе сетевых подогревателей турбины в связи с подогревом сетевой воды в трубном пучке. Необходимые данные для расчета могут быть получены на основе промышленных испытаний турбин с включенным трубным пучком в конденсаторе. При проектировании новых типов турбин приходится предварительно определять расход пара по аналитическим формулам например, для турбины с двумя регулируемыми отборами с учетом коэффициента регенерации — по формуле [c.82]

Паротурбинные установки (ПТУ) — основа современных электростанций, использующих органическое и ядерное топливо. В разд. 3 детально освещен весь цикл вопросов, связанных с конструкцией, характеристиками, тепловым расчетом и проектированием ПТУ и ее элементов паровых турбин питательных насосов и воздуходувок, систем регенеративного подогрева питательной воды и др. Особое внимание уделено расчетам проточных частей и переменного режима работы турбин. [c.8]

Теплообменное оборудование, комплектующее турбоустановки, показано в табл. 3.17. В табл. 3.18 приведены типоразмеры насосов, применяемых в тепловых схемах ПТУ их характеристики даны ниже (см. разд. 5). Проектирование тепловой схемы каждой конкретной электростанции в определенном смысле индивидуально в типовой проект могут вноситься изменения. Заводы-изготовители (прежде всего турбинные) могут вносить и вносят изменения в технические условия на изготовление как самой турбины, так и другого оборудования ПТУ. Поэтому данные табл. 3.17, 3.18 следует рассматривать как некоторый достигнутый уровень. Таблица 3.17 составлена таким образом, чтобы можно было восстановить тепловую схему ПТУ и с привлечением данных других таблиц раздела произвести ее расчет. [c.296]

При расчете тепловых схем, в которых приводом питательного насоса служит дополнительная паровая турбина, определяются расход пара на нее и давление на выходе насоса при выбранной частоте вращения ротора (режимы скользящего давления). При меньшем расходе перекачиваемой воды переход на меньшую частоту вращения обеспечивает работу насоса с большим КПД. [c.361]

Целесообразность применения теплового насоса может быть в каждом отдельном случае определена путем технико-экономических расчетов. Показателем экономичности его является отношение стоимости энергии, затрачиваемой на сжатие вторичного пара в компрессоре, к стоимости свежего пара, подаваемого на вьшарную установку. В некоторых случаях это отношение может оказаться настолько малым, что применение одноступенчатого выпарного аппарата с тепловым насосом становится более экономичным, чем даже применение многоступенчатой выпарной установки. [c.224]

Описание технологии. Использование нетрадиционных источников энергии в народном хозяйстве (солнечной, ветрово энергии, низкопотенциального тепла, преоирааованного в более высокий потенциал с помощью теп.повых насосов и др.) при современном уровне развития отечественного машиностроения не может быть конкурентным традиционным источникам энергии. Однако для районов без централизованного теплоэлектроснабжения и для районов с повышенными экологическими требованиями (оздоровительные зоны), а также в районах с большим количеством солнечных дней их использование может быть оправданным. Техни-ко-экономические расчеты показывают, что применение солнечной энергии в сочетании с тепловыми насосами в определенных случаях может быть использовано и в некоторых технологических процессах, например, для сушки пиломатериалов. [c.26]

Рассмотрены первый и второй законы термодинамики с детальным обоснованием понятия энтропии и элементами эксергетнческого анализа, свойства реальных рабочих тел, термодинамика потока, влажный воздух, а также холодильные установки и тепловые насосы. Изложены вопросы теплопроводности, конвективного теплообмена и излучения. Рассмотрены элементы теории пограничного слоя, современные методы расчета теплообменных аппаратов. [c.2]

После выполнения расчета принципиальной тепловой схемы котельной с паровыми И водогрейными котлами 1Можно проводить выбор вспомогательного оборудования теплообменников, аппаратов хим во-ДООЧИСТК1И, деаэраторов, насосов и других устройств. [c.304]

Отопление и кондиционирование — еще одна важная область конечного использования энергии, в которой может быть получена экономия. Так, в США в 1985 г. в этой области может быть получена экономия энергии, эквивалентная 50 млн. т нефти в год, и еще 55 млн. т могут быть сэкономлены за счет улучшения изоляции помещений в строительстве [9]. По этому поводу, однако, почти невозможно сделать какие-либо общие выводы. В существующей практике изоляции помещений имеются большие различия между странами и даже внутри крупных стран, так же как в принятой температуре внутри помещений, в расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопительных систем, а также в степени распространения централизованного отопления или тепловых насосов. Если в США возможная экономия энергии определяется более или менее надежно, подобные расчеты для Европы выполнить значительно труднее. В отличие от США здесь наблюдается больщое разнообразие бытовых отопительных систем используются дрова, уголь, природный газ, электрические камины применяются центральные отопительные системы на всех видах топлива, причем большое значение имеют различия в индивидуальных вкусах. В этих условиях вид добровольной экономии мог бы и должен играть важную роль попытки оценить возможности такой экономии делались. Во Франции доля отопления в общем потреблении энергии оценивается в 25 %, поскольку широко используются уголь и дрова с отоплением связаны значительные проблемы загрязнения среды. В 1974 г. в Норвегии исследовалась возможность применения электроэнергии для отопления помещений причем доказывалось, что издержки в этом случае оказываются дополнительными по отнощению к издержкам, связанным с обеспечением электроэнергией обязательных потребителей, и поэтому удельные затраты окажутся вдвое ниже, чем для бытового электроснабжения без отопления. Это пример пропаганды, направленной на обеспечение экономии второго рода, т. е. с использованием усовершенствованных приборов. Поскольку существует мнение о расточительности электроотопления, интересно отметить, что в одной из американских работ 1974 г. [43] указывается, что практически при электроотоплении достигается тот же самый коэффициент преобразования первичных энергетических ресурсов, что и при использовании печей на нефтетопливе. Более того, на электростанциях могут применяться разнообразные виды первичных энергоресурсов разного качества . [c.276]

Отношение температур Гх/Гг (вместо температуры среды Го теперь следует брать температуру нагреваемого тела Гг) при таком совместном действии холодильной машины — теплового насоса значительно уменьшается, что приводит, как свидетельствует уравнение (6-9), к росту КПД Т1 обратного регенеративного цикла. Так, если условия работы комбинированной установки определяются температурами Гг=400 К и Гх=213К, то в соответствии с графиком, изображенным на рис. 6-7, при 0102=0,7 и Гх/Го=Гх/Гг=0,53 значение т]=ед/ек оказывается довольно большим (около 54%). Неизбежные потери от неполной регенерации, так же как и потери от сопротивлений в тракте, естественно, снизят значение бд/ек, однако и с учетом этих потерь эксергетический Кпд, как показывают расчеты, останется вполне удовлетворительным. [c.148]

Изложенный приближенный метод определения действительного коэффициента преобразования, разработанный автором совместно с проф. Л. 3. Мельцером, может быть использован при технико-экономических расчетах. Например, на основе технико-экономических расчетов выгодным окажется применение теплового насоса с коэффициентом преобразования не ниже 2,5. Пользуясь рис. 8-1, можем сделать вывод, что в этом случае при низкопотенциальном источнике тепла, допускающем температуру испарения —20°С, наивысшая допустимая температура конденсации агента не должна превышать 42°С. Если же имеется источник низкопотенциального тепла, допускающий температуру испарения около 0°С, температура конденсации при соблюдении поставленного выше условия может быть повышена до 62°С. [c.209]

МИ колебаниями от главных циркуляционных насосов, гидродинамическими усилиями от изменения скоростей и направлений потоков теплоносителя в первом контуре, тепловыми пульсациями от недостаточного перемешивания потоков теплоносителя, вибрациями и колебаниями от сейсмических нагрузок. Сложный спектр высокоскоростных и вибрационных механических и тепловых нагрузок имеет место при различных аварийных режимах, связанных с возможным разрывом главных трубопроводов первого контура и динамическим смещением опор корпуса реактора при мощных землетрясениях и разрывах. Характер и анализ перечисленных выше статических и циклических нагрузок и связанных с ними напряжений приведены в нормах расчета на прочность [1,2]. Перечисленные выше нагрузки создают в корпусах и других злементах первого контура водо-водяных реакторов соответствующие номинальные нагфяжения. Учитывая сложность конструктивных форм этих элементов, неравномерное распределение температур по толщине стенок каждого элемента и между отдельными элементами, а также различие в физико-механических свойствах (коэффициенты линейного расширения, теплопроводность), суммарные местные напряжения могут значительно (в 2—3 раза и более) превосходить номинальные. По данным [1, 2, 6, 23, 29—37], коэффициенты концентрации напряжений а от механических нагрузок (равные отношению местных напряжений в различных зонах корпуса реактора к номинальным напряжениям в гладкой цилиндрической или сферической части) составляют величины порядка 1,5—5. Для некоторых из зон корпуса эти коэффициенты приведены в табл. 1.3. [c.19]

Тепловой расчет передвижного парового -котла ведут обычно на температуру окружающего воздуха —20° С. Расчетная температура шптательной воды при этих условиях не должна шревышать 2° С — при отсутствии подогрева воды и питании котла ручным, механическим или паровым поршневым насосом 40° С — при наличии подогрева воды, в сасывании ш нагнетании ее темн же насосами, а также при питании отла инжектором без предварительного подогрева воды 80°С — при питании котла инжектором и всасывании подогретой воды (40° С). [c.209]

Коэффициент теплопередачи К зависит в основном от значений коэффициентов теплоотдачи aj и аг, так как термическое сопротивление стенок обычно невелико (если нет специальной тепловой изоляции). Формулы для расчета конвективного теплообмена показывают, что коэффициент теплоотдачи а увеличивается с ростом скорости потока. Но при вынужденном движении жидкости скорость можно увеличить только за счет повышения мощности насоса или компрессора, обеспечивающего это движение. Увеличение же мощности этих устройств повышает расходы на эксплуатацию проектрфуемой машины. Поэтому возможность повышения интенсивности процесса теплообмена за счет роста К всегда требует тщательного экономического анализа. [c.134]

Подпиточные насосы при закрытых системах теплоснабжения (без непосредственного водоразбора из сети) устанавливают не менее двух, один из которых резервный. При открытых системах устанавливают три подпи-точных насоса, один из которых резервный (60% номинального расхода подпитки). Выбор типа, производительности и напора сетевых и подпи-точных насосов проводится в соответствии с гидравлическим расчетом и режимами работы тепловых сетей с учетом летнего режима. Выбирают насосы так, чтобы обеспечить постепенное развитие системы теплофикации на длительный срок (7—10 лет). Иногда целесообразно в начале развития ТЭЦ при небольшой длине тепловых магистралей поставить временно сетевые насосы с малыми напором и подачей с последующей их заменой или временно уменьшить частоту вращения или число колес сетевых насосов. [c.222]

Необходимую подачу насоса определяют тепловым расчетом редуктора. Предварительный выбор насоса производится б зависимости от подачи масла при и Ю м/с подача 1 л/мин на 1 см ширины венца, при v 40 м/с — 2 л/мин. Общий объем масла в системе должен быть не менее трехминутного расхода. [c.204]

По определенным суммарным расходам пара и горячен воды и вида топлива производится выбор типа, производительности и количества котлов. В котельных с общей тепловой мощностью (пар и горячая вода) примерно до 2 0 гДж/ч рекомендуется устанавливать только паровые котлы, а горячую воду для нужд отопления, вентиляции и горячего водоснабжения получать от пароводяных подогревателей. Для мощных котельных тепловой мощностью более 420 гДж/ч может оказаться рациональным применение комбинированных паровых котлов с гибкой регулировкой паровой и водогрейной нагрузкой. После выбора котлов производится выбор всего необходимого для их вспомогательного оборудования, т. е. теплообхменных аппаратов, аппаратуры водоиодготовки, насосов, баков и пр. Все выбранное оборудование наносится на тепловую схему. Условными линиями изображают трубопроводы для различного вида жидкостей, пара и газа. Сложные тепловые схемы котельных с паровыми, водогрейными и пароводогрейными котлами определяют необходимость расчета тепловых схем методом последовательных приближений. Для каждого элемента тепловой схемы составляют уравнение материального и теплового балансов, рещение которых позволяет определить неизвестные расходы и энтальпии сред. Общая увязка этих уравнений осуществляется составлением материального и теплового балансов деаэратора, в котором сходятся основные потоки рабочего тела. Ряд значений величин, необходимых для увязки тепловой схемы, получают из расчета ее элементов и устройств. Рядом значений величин можно предварительно задаваться. Например, на деаэрацию питательной воды и подогрев сырой и химической воды при закрытой системе водоснабжения от 7 до 10 % суммарного отпуска тепловой энергии внещним потребителям на потери теплоты внутри котельной 2—3 % той же величины. [c.302]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...