Угловой коэффициент общее выражение

Летательный аппарат совершает ускоренный полет на некоторой высоте под переменным углом атаки без крена и скольжения, вращаясь вокруг поперечной оси с угловой скоростью, изменяющейся во времени. Используя теорию размерностей найдите общие выражения для момента тангажа и соответствующего аэродинамического коэффициента в функции параметров, определяющих движение летательного аппарата. [c.243]

Другой способ введения понятия разрешающего углового коэффициента [12] основан на представлении выражения для общего падающего потока в виде [c.197]

Выраженное уравнением (2.237) свойство угловых коэффициентов называется свойством взаимности. В общем случае для системы из п тел это свойство записывается следующим образом [c.235]

От редактора. Выражение (23) применимо лишь для частного случая, когда рассматриваемые поверхности образуют замкнутый контур и поверхность Fi не имеет вогнутостей. В общем случае взаимосвязь поверхностей и их угловых коэффициентов определяется свойством взаимности ф12 1=ф21 2. [c.288]

Уравнение (7-10) представляет собой математическое выражение одного из общих свойств угловых коэффициентов — свойства взаимности элементарных поверхностей двух тел, находящихся в лучистом теплообмене. [c.91]

Усреднение этих коэффициентов дает в точности те же выражения для реакций втулки, которые были получены в разд. 12.1.4 для низкочастотных реакций винтов с тремя или более лопастями. Эти формулы с постоянными коэффициентами являются точными для винта с N на висении ввиду осевой симметрии винта, но для двухлопастного винта в выражениях реакций втулки появляются периодические коэффициенты. Асимметрия винта с двумя лопастями приводит к большим изменениям коэффициентов с частотой 2Й даже на висении. Выражение для наклона вектора силы тяги можно получить без периодических коэффициентов даже при N—2. Напомним, что сила тяги, играет основную роль в создании сил в плоскости вращения (кроме реакции на угловую скорость вала, когда важна также составляющая с коэффициентом Я , учитывающая несовпадение вектора силы тяги с осью конуса лопастей). Таким образом, периодические коэффициенты в выражениях для сил в плоскости вращения сказываются в основном на демпфировании винта по тангажу и крену. Если vg > 1, то происходят большие изменения момента на втулке с частотой 2Q по этой причине конструкция двухлопастного винта с пружинной загрузкой в общем ГШ применяется не часто. [c.583]

ОБЩЕЕ ВЫРАЖЕНИЕ ДЛЯ ЗЕРКАЛЬНОГО УГЛОВОГО КОЭФФИЦИЕНТА [c.165]

Определение обобщенных угловых коэффициентов или поглощательных способностей в общем случае требует четырехкратного интегрирования. Однако для некоторых случаев расположения поверхностей (для бесконечного слоя, шара, шарового кольца, бесконечного цилиндра или объема, заключенного между двумя соосными цилиндрическими поверхностями) угловые коэффициенты для всех элементов поверхности одинаковы. Поэтому интегрирование сокращается до двукратного. В случае же шара, параллельных плоскостей и шарового кольца расстояние между облучаемыми и излучающим элементами зависит только от угла между лучом и нормалью к излучающей поверхности, поэтому интегрирование по азимутальному углу проводится простым умножением на 2я и оказывается достаточно однократного интегрирования. В этом случае формула (5-2), после подстановки вместо da величины sin 9/dvd j (где V — азимутальный угол) и интегрирования по углу dv превращается в выражение [c.168]

В теории спектров сложных атомов, в теории угловых корреляций частиц при распаде, в теории угловых распределений ядерных реакций возникают громоздкие суммы произведений нескольких коэффициентов векторного сложения. Мы непосредственно убедимся в этом, когда будем получать общие выражения для полных и дифференциальных сечений реакций типа I- -II-> /-1-2. Для упрощения расчетов и получения более компактных выражений в одной из работ Рака [13] по теории спектров были введены коэффициенты W, названные впоследствии коэффициентами Рака. Эти коэффициенты нашли широкое применение и в ряде других задач. В последующих работах Рака и других авторов [13, 19, 27] был введен с теми же целями и ряд других коэффициентов. [c.158]

Уже отмечалось, что в общем виде удается проинтегрировать (т. е. перейти к волновым аберрациям) только выражения для угловых аберраций третьего порядка. Для того чтобы и в пятом порядке получить связь между волновыми аберрациями, необходимо задаться их определенной формой. Будем считать, что на сфере G радиуса г волновые аберрации выражены в каноническом виде (1.26) с коэффициентами 5з,. .., Ds. Дифференцируя это выражение и подставляя полученные угловые аберрации в уравнения (2.8), найдем вполне конкретные выражения для угловых аберраций на сфере G, которые можно проинтегрировать как в третьем, так и в пятом порядке. Интегрируя и приводя получаемые соотношения для волновых аберраций на сфере G к каноническому виду с коэффициентами S ,. . ., D, определим связь между каноническими коэффициентами на двух сферических поверхностях. Промежуточные выкладки довольно трудоемки и громоздки, поэтому приведем лишь конечные результаты. Необходимо помнить, что угловые аберрации F , равны производным волновой аберрации Фа, деленным на показатель преломления среды п, поэтому последний фигурирует в нижеследующих соотношениях, хотя отсутствует в (2.8). Итак, канонические коэффициенты волновой аберрации на сфере G радиуса г, отстоящей от среды G на расстоянии z, равны [c.46]

Итак, задача устойчивости цилиндрической оболочки сформулирована как краевая задача на собственные значения для системы дифференциальных уравнений с частными производными (6.4.1) — (6.4.5) при краевых условиях (6.4.6) и условии 2л -периодичности решения по угловой координате. Наименьшее из собственных значений этой задачи определяет критическую интенсивность внешней нагрузки, а соответствующая ему собственная вектор-функция — форму потери устойчивости. Параметрические члены уравнений нейтрального равновесия (6.4.1) в общем случае переменны и определяются путем интегрирования линейной системы уравнений осесимметричного изгиба (6.2.14) при краевых условиях (6.2.9). В выражениях для элементов матриц А, В коэффициентов этой системы (см. параграф 6.2) следует выполнить упрощения, соответствующие принятым допущениям о тонкостенности и пологости оболочки, а вектор-столбец / для рассматриваемого ниже случая нагружения оболочки равномерно распределенным внешним давлением интенсивности Р следует взять в виде [c.185]

В некоторых случаях температурное поле нагретой зоны необходимо вычислять более точно, чем позволяют выражения (5-21) и(5-23). Такая необходимость возникает, например, при определении перепада температур между центральной и угловой точками нагретой зоны или при оценке неравномерности поля ее отдельных граней. Для решения этой задачи необходимо вместо условий (5-20) сформулировать более общие граничные условия третьего рода, задав значения коэффициентов теплообмена а , а , между гранями однородного параллелепипеда и окружающей аппарат средой. Часто указанные коэффициенты можно считать одинаковыми и равными коэффициенту теплообмена а между всей поверхностью параллелепипеда и средой. При этом [c.142]

Рассмотрим теперь лучистое взаимодействие трех серых певогнутых тел, образующих замкнутую излучающую систему. Для этого случая система алгебраических уравнений, определяющих Фж, решается в общем виде методом окаймления. Этот метод оказывается эффективным, когда требуется найти решение системы, для которой ранее получено решение усеченной системы, получающейся из данной вычеркиванием одного уравнения и одного неизвестного. Пользуясь указанным приемом, Н. А. Рубцов получил обобщенное выражение для разрешающего углового коэффициента излучения системы из трех тел в следующем виде [c.506]

Расчет лучистых потоков, поступаюш.их от планет, намного сложнее, чем определение потока прямого солнечного излучения. Полученные в работе [35] аналитические выражения для локальных угловых коэффициентов Ф и ф2 справедливы лишь при отсутствии затенений. Поэтому для определения потоков тепла от планет в общем случае требуется особый подход, при интегрировании выражения (2.31) (так, например, для решения задачи используется зональный метод). Видимая часть поверхности планеты разбивается на N зон, в пределах которых оптические и геометрические характеристики считаются неизменными. При этом вычисл ение падающих потоков собственного излучения от планет первого и второго типа удается свести к опредлению некоторого числа площадей миделя участков поверхности КА [c.43]

Теория р-распада отдельного нуклона строится на основе математического аппарата квантовой теории поля, поскольку с помощью этого аппарата можно описывать процессы рождения и поглощения частиц. В квантовой теории поля, как и в нерелятивистской квантовой теории, конкретный вид взаимодействия полностью определяется заданием оператора Гамильтона. Этот оператор Гамильтона действует на векторы состояния, которые имеют довольно сложную математическую природу (являются функционалами). Соответствующий математический аппарат очень сложен. Поэтому мы ограничимся описанием результатов. Из условий релятивистской инвариантности для полного, определяющего Р-рас-падные явления оператора Гамильтона получается выражение, состоящее из довольно большого, но конечного числа слагаемых определенного вида с неизвестным численным коэффициентом при каждом слагаемом. Эти численные коэффициенты могут быть определены только из сравнения предсказаний теории с экспериментальными данными. Для этого следует использовать разрешенные переходы, в которых слабо сказывается влияние структуры ядра. Так, если требовать, чтобы разрешенные Р-спектры имели форму (6.62) с не зависящим от энергии коэффициентом В, то в р-распадном гамильтониане отбрасываются все слагаемые сравнительно сложного вида и остаются только восемь относительно простых слагаемых (их осталось бы всего четыре, если бы в слабых взаимодействиях сохранялась четность). Нахождение коэффициентов при этих восьми слагаемых оказалось громоздкой задачей, решенной лишь к концу пятидесятых годов на основе большого числа различных экспериментов. Укажем, какого рода эксперименты нужны для решений этой задачи. Отличия, как их называют, различных вариантов Р-распада проявляются прежде всего в том, что каждый вариант характеризуется своим отношением числа электронно-антинейтринных (или позитронно-нейтрин-ных) пар, вылетающих с параллельными и антипараллельными спинами. Поэтому существенную информацию о вариантах Р-распада дает изучение относительной роли фермиевских и гамов-теллеровских переходов. Информация о вариантах распада может быть получена также из исследования угловой корреляции между вылетом электрона и нейтрино, т. е. углового распределения нейтрино относительно импульса вылетающего электрона. За счет релятивистских поправок это угловое распределение оказывается неизотропным, причем коэффициент анизотропии мал, но различен для разных вариантов распада. Измерения корреляций очень трудны, так как приходится регистрировать по схеме совпадений (см. гл. IX, 6, п. 3) импульс электрона и очень малый импульс ядра отдачи. Наконец, для однозначного установления варианта Р-распада нужны эксперименты типа опыта By. После длительных исследований было установлено, что в реальном гамильтониане Р-распада остаются только два из всех теоретически возможных слагаемых (эти оставшиеся варианты называются векторным и аксиальным). Тем самым вся теория Р-распада определяется всего лишь двумя опытными константами — коэффициентами при этих двух слагаемых. При этом существенно, что эти две константы определяют не только Р-распадные процессы, но и все другие процессы слабых взаимодействий (см. гл. VH, 8). Сейчас построение теории р-распада нуклонов можно считать в основном завершенным. В гл. Vn, 8 мы увидим, что эта теория является частным случаем общей теории [c.252]

Как следует из выражения (4.33), потери мощности в системе подрессоривания связаны с плавностью хода машины, так как хода катков зависят от амплитуд (ф , z ) и фаз (Рф, р ) угловых и вертикальных колебаний. В то же время параметры плавности хода зависят от характеристик амортизаторов через эквивалентный коэффициент сопротивления амортизаторов Гу. Поэтому пред-ставдяет интерес выявить общие зависимости потерь мощности в системе подрессоривания и плавности хода от характеристик амортизаторов на прямом и обратном ходе, от их количества и характеристик упругих элементов. [c.171]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...