Оболочки Нагрузки — Параметры безразмерные

На рис.3.19- 3.24 изображены графики изменения в сечении дг = 0 пологой оболочки с кривизной fe=8, прогиба if, тангенциального перемещения v, изгибающих моментов л7,., Ми мембранных усилий f,., т , при нагрузке / = 46,2. Безразмерные параметры приняты в виде [c.92]

На рис.3.16 приведены зависимости нагрузка-прогиб в центре , полученные для пологих оболочек с кривизной к = 0 2 4, 8 при равномерном разбиении контура оболочки на 40 дуговых элементов. Принято v = 0,3 и е = 10 . Безразмерные параметры имеют вид [c.90]

Дадим описание метода численного решения задачи прочности слоистой ортотропной композитной конической оболочки в геометрически нелинейной постановке. Прежде всего заметим, что, если нелинейная краевая задача статики оболочки решена (при некотором фиксированном значении безразмерного параметра нагрузки Д) и вектор у = у(х. Я) найден, то средние (по объему представительного элемента) напряжения сг ), к-то слоя (к = 1,2,. .., т) восстанавливаются при помощи соотношений (8.2.1), (8.3.2), (8.3.4) и, как легко усматривается из них, представимы в виде [c.240]

И безразмерных параметров Л, ж, 6, р, и , а также изменения точности окончательных результатов. Конкретные расчеты проводились для оболочки, свободной от нагрузки р г) = 0), и равномерно нагруженной оболочки (р(г) = 1). Для расчета выбирались параметры г/, = 0.3 ж = 0.1 6 = 0.002 А = 8, 4, 2, 1, 1/2 Р = 8,4,2, 1,1/2, 1/4. [c.131]

Замкнутая круговая оболочка при внешнем давлении. Решение задачи по деформационной теории без учета эффекта разгрузки приводит к следующему выражению для безразмерного параметра нагрузки д [c.201]

Подставив в эти уравнения выражение Э согласно формуле (29), получим систему трех алгебраических уравнений, связывающих безразмерные параметры радиальных перемещений оболочки и р с параметрами внешней нагрузки р [c.317]

Пример. Рассчитать круговую торообразную оболочку, нагруженную равномерным давлением р. Известно, что поле перемещений, определенное по линейной безмомент-ной теории оболочек, характеризуется разрывом в зонах, близких к линиям нулевых кривизн. Применение моментной теории позволяет избежать этого. Однако общее аналитическое решение задачи получить трудно. При проведении численного расчета принято, что характерному параметру J o соответствует радиус сечения тора. Размер г = а + Rq sin а. Безразмерный радиус р = а / Rq + sin а. Касательная составляющая нагрузки рмна нулю, а нормальная Рг Р- В связи с тем, что X = S / Rq = OL, переменная в уравнении [c.171]

Изменение безразмерного параметра нагрузки P = P-lQP/WiR для разных значений io И Р показано в табл. 8.4 и 8.5. Результаты, приведенные в табл. 8.5, соответствуют случаю непологой оболочки, когда в коэффициентах (8.35) и (8.36) удерживаются подчеркнутые слагаемые. В табл. 8.4 даны результаты, вычисленные по теории пологих оболочек, когда подчеркнутые слагаемые отбрасы- [c.345]

Третья печать. Сначала печатается go — расстояние от торца оболочки до штампа (в программе параметр дзета), затем р — величина зоны контакта (Р = т9, где т — число штампов, 0 — фактический угол полузоны контакта), параметр нагрузки Р (8.30) (в программе идентификатор Р), затем значение безразмерной реакции q в точках 4 (8.60) от k = 2, 4, 6 до N (для симметричной половины зоны контакта в силу чего Л 1 задается четным). Для <7 используется идентификатор Q1. Вывод на печать осуществляется 116-й перфокартой. [c.351]

Некоторые результаты расчета. Расчет был выполнен с теми же - числами М, N, Ni, что и в разд. 8.3 (см. анализ численных резуль-татов разд. 8.3) и параметрами R/ h=lOO l=Lf = 5 1—Ro/Ri— = 0,01 Н=0 (см рис. 8.12). Распределение безразмерного пара- -метра реакции шахты q —qR IP (8.31) в зоне контакта приведено, в та,бл. 8.6. Значение параметра нагрузки (8.30) P = PjEhR дано в табл. 8.7. Этот параметр рассчитывался по формуле (8.50). В ниж-, ней строке табл. 8.7 дан тот же параметр Р, но посчитанный по формуле (8.62). Все результаты, приведенные в табл. 8.6 и 8.7, вы-,-числены для параметра Л=10 . Этот параметр определен формулой (8.61). Следует отметить, что изменение параметра Я от 10" до нуля практически не влияет на характер изменения и величину параметра реакции q в зоне контакта, а также на характер изменения параметра нагрузки Р в зависимости от величины зоны контакта р. Отличие наблюдается лишь в третьей значащей цифре для указанных величин. С другой стороны, параметр % входит линейным множителем в формулу (8.62). Это позволяет произвольно менять параметр X в формуле (8.62) и, таким образом, менять последнюю-строку табл. 8.7, не меняя при этом остальных результатов той же таблицы. По результатам табл. 8.7 построены графики на рис. в.13 — зависимость между параметром Р и величиной зоны контакта р для разных значений расстояния от торца оболочки до кромки шахты о (см. рис. 8.12). Для удобства нанесен логарифм параметра Р. Там же для каждого нанесены точки с параметром IgP, посчитанным по формуле (8.62) для двух значений параметра равных 10 и 10 . Эти резульФаты получены делением [c.352]

Изменение безразмерного параметра нагрузки P A9 =P V4EhR в завнсимостк 6т величины зоны контакта р и расстояния от торца оболочки (см. рис. 8.12) [c.354]

Пример 1. При определении критического всестороннего давления дли вафельной цилиндрической оболочки требуется вычисление приведенных жесткостей стенки Bi н D кототые зависят от четырех геометрических параметров (см. часть И) S, с, Ь. Прн введении безразмерных параметров if. Ф выражение критической нагрузки может быть записано в виде [c.26]

Испытания сплошных сферических сегментов. Сферические сегменты изготавливались из листового материала АМг-бМ и АД-1 методом холодной штамповки и методом взрывной штамповки на машине Удар-12 . Проводился отбор оболочек по результатам обмера. При этом максимальны отклонения при обмере сегментов составляют по толщине 6i= 0,03/г, от сферической формы 62= 0,002г. Обмер осуществлялся с помощью специальных устройств типичная методика обмера описана, например в работе [90]. Готовые сферические сегменты стыковались с опорными кольцами из АМг-бМ при помощи синтетического клея на основе эпоксидной смолы ЭД-5. Испытывались оболочки с параметрами г//г=400. .. 800 0 = 45. .. 60°. Испытания проводились на описанной установке. Нагружение опорного кольца осуществлялось в его плоскости ложементами, изготовленными из стали, с резиновой прокладкой и без нее. Изучалось влияние параметров сегментов, опорного кольца и ложемента на величину критической нагрузки. Испытывались также сферические сегменты из триацетатных пленок, изготовленные путем горячей формовки на матрице. Известно, что данный материал обладает свойствами абсолютной упругости, что позволяет проводить повторное нагружение оболочек. Это необходимо при отладке различной испытательной аппаратуры. Всего было испытано 63 оболочки. В табл. 6.1 приведены значения безразмерных критических усилий в зависимости от угла ложемента 2фо с прокладкой oi и без прокладки И2 Отметим, что с изменением угла ложемента менялась форма волнообразования [c.208]

Замкнутая круговая оболочка прн инешнем д а в л с н и и. Решение задачи ло деформационной теории без уче1 1 эффекта разгрузки приводит к следующему выр жению для безразмерного параметра нагрузки д [c.201]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...