Параметр безразмерный нагрузки

На рис. 15.11 и 15.12 [4] даны зависимости между параметром безразмерной нагрузки р и полным безразмерным прогибом /о+/ для значений начального прогиба fo = 0 [c.335]

На рис. 3.5-3.7 даны зависимости центрального прогиба w от безразмерной нагрузки <7 для ряда значений параметров 573, а также проведено сравнение с результатами расчета по линейной теории (прямые линии). Из рис. 3.5 следует, что линейная теория приводит к большей погрешности при малых значениях параметра %. Напомним, что для однородной пластины % = 1. [c.75]

На рис. 2.8, 2.9 представлены графики зависимости безразмерной длины полос пластичности (й, - /,) от безразмерной нагрузки Оо/а для следующих значений свободных параметров [c.106]

Это уравнение служит для отыскания параметра Ь, определяющего форму текущего эллипса. На рис. П58 изображена зависимость безразмерной нагрузки aV a// if от безразмерного параметра Ыа, построенная по формуле (П.90). Как видно, если для начальной трещины Ь а<. 0,80, то развитие трещины будет всегда неустойчивым. Если же 0,80 < Ь/а < 1, то началу быстрого динамического развития всей трещины предшествует медленное стабильное подрастание хрупкой треЩины, в процессе которого форма трещины стремится к круговой с диаметром 2а. [c.556]

Г рафики зависимости безразмерных нагрузки Р, давления в жидкости poj радиуса 6 области Пь от безразмерного расстояния >, построенные для разных значений объёма v жидкости и её поверхностного натяжения, характеризующегося параметром ст, приведены на рис. 2.4,а-е. Здесь и в дальнейшем участки кривых, выделенные жирными линиями, соответствуют случаю контакта поверхностей, остальная часть приведённых кривых (тонкие линии) - отсутствию непосредственного контакта. Для сравнения на рис. 2.4,а приведена зависимость нагрузки от расстояния, соответствующая случаю отсутствия мениска (кривая 0). [c.93]

Результаты расчётов позволили установить, что наличие адгезии, связанной с молекулярным взаимодействием поверхностей, приводит к эффектам, аналогичным имеющим место при капиллярной адгезии наличие отрицательных давлений в контакте, увеличение размера области контакта, неоднозначность определения контактных характеристик при отрицательных значениях силы. Кроме того, зависимость нагрузки, действующей на тела, от расстояния между ними является немонотонной и неоднозначной. Это иллюстрируется рис. 2.8,а, где приведены графики безразмерной нагрузки от безразмерной величины D/L, характеризующей изменение расстояния между телами при деформировании [L — - характерный геометрический размер), построенные для случая контакта двух упругих тел, форма зазора между которыми в недеформированном состоянии описывается функцией /(г) = Сг (см. рис. 2.5,а, кривая 2). Кривые 1 и 2 соответствуют двум разным значениям величины поверхностной энергии 7- Участки непосредственного контактирования поверхностей выделены на кривых, как и прежде, толстыми линиями. В отличие от случая капиллярной адгезии неоднозначность зависимости нагрузки от расстояния имеет место при всех значениях параметров. [c.100]

Как и при адгезии сухих поверхностей, в случае капиллярной адгезии для тел параболической формы зависимость безразмерной нагрузки Р от безразмерной величины D (выражения для Р и D даны в (2.48) с учётом замены 7 = 2сг) определяется одним безразмерным параметром [c.106]

Для простоты анализа положим, что толщина поверхностного слоя на верхнем и нижнем цилиндре одинакова, т. е. h = h2 — h. Тогда контактные характеристики зависят от пяти безразмерных параметров (см. (5.107)) параметра rj = Афj(ЕпТ Я), характеризующего относительную вязкость жидкости и поверхностного слоя параметра / = EnR)/ 2E h), описывающего относительный модуль упругости слоя и основания и зависящего также от толщины слоя h числа Зоммерфельда S = r]o Vi -Ь -Ь 2)/Р, пропорционального средней скорости движения поверхностей и вязкости слоя и обратно пропорционального нагрузке параметра 7 = (Fi — V2)/ V + V2), зависящего от разности скоростей безразмерной нагрузки Р = P/ E R). [c.290]

Рис. 8.43. Зависимости режимного параметра (а) и осевой жесткости (б) от безразмерной нагрузки для уплотнения с питающими отверстиями и камерами (by rj) при работе в газе

Рис 8.44. Оптимальные значения параметров Xj, Хо (й), безразмерной нагрузки (б) и параметра Л (в) для уплотнений с питающими отверстиями при by г [c.274]

Оптимальные значения параметров Xj и Хд, безразмерной нагрузки и параметра Л, обеспечивающие максимум гидростатической жесткости при- [c.280]

Отсюда получается величина безразмерной нагрузки в зависимости от параметра Я, характеризующего осевое [c.65]

Зная параметры Сх и /3, по графику на рис. 24 находят безразмерную нагрузку на единицу длины р (безразмерную грузоподъемность). [c.169]

Коэффициенты С ,. . ., С5 и В ,. . Вд зависят от числа волн п. Исключая из системы (273)—(274), определяем зависимость параметра поперечной нагрузки < от безразмерной величины , характеризующей прогиб центра панели. Случай д = О соответствует осесимметричной форме прогиба. [c.193]

Нагрузки — Параметры безразмерные 142, 201 [c.557]

Введем безразмерный параметр осевой нагрузки [c.152]

Зная параметры и /3 (рис. IV.4, в), находят безразмерную нагрузку на единицу длины Р (безразмерную грузоподъемность). [c.145]

Подставив в эти уравнения выражение Э согласно формуле (29), получим систему трех алгебраических уравнений, связывающих безразмерные параметры радиальных перемещений оболочки и р с параметрами внешней нагрузки р [c.317]

Уравнения (20) и (21) дают зависимость между безразмерным параметром внешней нагрузки Р и безразмерным параметром сжимающего усилия д. [c.284]

Зависимость между безразмерной нагрузкой р и параметром %о изображена графически на рис. 323, а зависимость между безразмерной нагрузкой р и безразмерной стрелой прогиба Шо представлена графически на рис. 324. [c.571]

Результаты вычислений постоянной С, значений безразмерного радиуса с и безразмерной нагрузки р для различных значений параметра Хо следующие [c.571]

Введем безразмерные параметры нагрузки и кривизны панели [c.334]

Введем безразмерные параметры нагрузки q и смещения узла Л [c.363]

Вводя безразмерную длину = г// и безразмерный параметр нагрузки = РР/(Е ), преобразуем последнее уравнение [c.455]

Требуемый режим работы ИУ обеспечивается выбором соответствующих величин отношения сечений каналов на входе и выходе (параметр со) и нагрузки (параметр т ). Оптимальные значения о) и т] отыскивались для различных значений безразмерной массы, практически охватывающих весь конструктивный диапазон. Автоматическое осуществление процесса оптимизации достигалось применением автомата настройки третьего типа, соответствующего случаю поочередного определения компонент градиента показателя качества и изменяющемуся от шага к шагу временному циклу. [c.29]

Безразмерные параметры репеллера являются функциями двух безразмерных величин коэфициента нагрузки В = 2Ф [c.211]

Ha рис. 5.2, a —в прноедены графики изменения Qi, Qa и для ряда значений безразмерных параметров Р, (при условии М = та1). Безразмерная координата б[ положения массы М на оси стержня при численном счете бралась равной 0,5. Графики изменения Q[ и Qs (рис. 5.2,а, б) имеют разрывы в сечении (e = ei), где приложена сосредоточенная сила Приведенные на рис. 5,2,а—в графики 1, 2, 3 п 4 соответствуют следующим значениям безразмерной нагрузки [c.189]

Изменение безразмерного параметра внешней нагрузки Р, определенного формулой (5.6), в зависимости от величины зоны контакта = Ь11 даны в табл. 5.1. Эти результаты уже обсуждались в конце разд. 5.4 настоящей главы. Результаты- расчета безразмерного параметра напряжений (5.36) даны в табл. 5.2, 5.3, 5.4. Там же дано значение параметра Р (формула 5.6). Мы умышленно приводим подробные таблицы, так как эти результаты считаем тгринципнальнымн. Как видно, для всех диапазонов зон контакта, даже для сравнительно толстой пластины 2llh = 20, параметр продольных нормальных напряжений практически совпадает с единицей. Это говорит о высокой точности, которая получается при вычислении этих напряжений по теории Кирхгофа. Однако эта тео- [c.232]

На рис. 2.20 представлены зависимость безразмерной нагрузки Р на один штамп от дополнительного перемещения штампа при различных расстояниях между штампами. Толстые линии, как и прежде, соответствуют контакту поверхностей и рассчитаны из соотношений (2.67)-(2.70), (2.72). Тонкие линии соответствуют отсутствию контакта и построены по соотношениям (2.73), (2.74). Как и при адгезии сухих поверхностей, полученные зависимости нагрузки от внедрения имеют неоднозначный характер, однако не при всех значениях параметров. В частности, как следует из представленных результатов, неоднозначность имеет место лишь при достаточно малых расстояниях А между штампами. В этом случае при сближении и удалении поверхностей происходит потеря энергии, величина которой для кривой 1 соответствует площади заштрихованной области ABEF. [c.126]

OnTHMaj№HHe значения безразмерной нагрузки Fp а также параметров и х> соответствующие максимальной осевой гвдростатической жесткости приведены на рис. 8.48. [c.277]

Рис. 8.51. Оптимальнь1е значения конструктивных параметров л (а), безразмерной нагрузки Fj (б) и параметра Л (в) для импульсного уплотнения при by г г

Рис. 8.51. Оптимальнь1е значения <a href="/info/108777">конструктивных параметров</a> л (а), <a href="/info/333298">безразмерной нагрузки</a> Fj (б) и параметра Л (в) для импульсного уплотнения при by г г

Зависимость безразмерного параметра критической нагрузки от отношения Rfh, рассчитанная по этой формуле, представлена на рис. 31 кривой 1. Однако, если не учитывают волнообразование в кольцево.м направлении, то получают завышенную критическую нагрузку по сравнению с экспериментальными данными. [c.62]

Ha рис. 20.6 представлена зависимость безразмерной предельной нагрузки а. , = рд j/L/ТГс от беаралмсрпой д.чины трегципы Z = HL для следующих параметров [c.161]

Определение приращений векторов внешних нагрузок. Выражения для приращений векторов внешней нагрузки (q, )х, Р< > и-при непрерывном деформировании стержня необходимы при численном решении нелинейных уравнений равновесия стержня, когда требуется явное выражение для компонент нагрузки. Приращения векторов внешней нагрузки необходимы и при определении критических нагрузок при решении задач статической устойчивости стержней. В дальнейшем считается, что силы, приложенные к стержню, и геометрические параметры, входящие в выражения для приращений сил, приведены к безразмерной форме. Частные случаи определения прирашенин векторов изложены в Приложении 3. Там же приведен случай определения приращения вектора при малых углах поворота связанных осей [формула (П. 159)]. [c.29]

Ha рис. 20.6 представлена зависнмость безразмерной предельной нагрузки Pf YLiKe от безразмерной длины трещппы = HL для следующих параметров [c.167]

В результате определялась функция прогибов у ( , х) для различных значений параметров. По найденным кривым у t, х) д ожно построить зависимость критического времени от характерных параметров задачи (например, величины нагрузки Р, возраста и т. д.). Приведем некоторые результаты расчетов для стержня, состоящего из двух кусков одинаковой длины, причем внутри каждого куска возраст постоянен. Введем безразмерные переменные з [0, 1], У1, и по формулам [c.245]

На рисунке а в безразмерном виде представлена зависимость между ускорением U = p(o USi2F на конце х = I (где приложена нагрузка) и частотой б при v = 1, s = 100. На рисунке б показано для рассматриваемого случая распределение амплитуд по длине балки при максимальных значениях U т. е. на резонансах ), причем номера на кривых соответствуют значениям параметра 6 б = 15,9, ба = 45,4, бз = 96,1, б, = 173,4. [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...