Устойчивость трехслойных пластин

ОБЩАЯ ПОТЕРЯ УСТОЙЧИВОСТИ ТРЕХСЛОЙНОЙ ПЛАСТИНОЙ ПРИ ЖЕСТКОМ НА СДВИГ ЗАПОЛНИТЕЛЕ [c.227]

Содержит материал, позволяющий рассчитывать параметры напряженно-деформированного состояния, устойчивости и колебаний трехслойных пластин и оболочек. Приведенные расчетные зависимости справедливы для пластин и оболочек, имеющих несущие слои и заполнитель произвольной структуры. [c.173]

В нашей стране и за рубежом резко увеличился поток статей, диссертаций и монографий как по общим подходам и методам исследований устойчивости тонкостенных конструкций, так и по ряду частных задач расчета на устойчивость тонкостенных стержней, стержневых систем, подкрепленных пластин и оболочек, трехслойных пластин и оболочек и т. д. В последние годы особенно интенсивно развивались различного рода численные методы расчета конструкций на устойчивость. [c.5]

Для увеличения изгибной жесткости тонкостенных элементов конструкций широко используют трехслойные пластины, панели и оболочки. В них два несущих тонких слоя из высокопрочного и жесткого материала (металл, стеклопластик, боро- или углепластик и т. д.) разделены толстым слоем значительно более легкого и менее прочного заполнителя (пенопласт, соты, гофры и т. д.). Внешние нагрузки воспринимаются в основном за счет напряжений в несущих высокопрочных слоях. Роль заполнителя сводится к обеспечению совместной работы всего пакета при поперечном изгибе. Основные особенности расчета на устойчивость таких элементов конструкций выявляются при рассмотрении простейшего примера определения критических нагрузок сжатого трехслойного стержня. [c.113]

Устойчивость и колебания прямоугольных трехслойных пластин, цилиндрических панелей и оболочек с многослойными обшивками [c.226]

Трехслойная пластина, панель или оболочка нагружаются по обшивкам тангенциальными равномерно распределенными погонными усилиями (рис. 5.16). Погонные усилия (/ = 1,2) могут задаваться отдельно для нижней и верхней обшивок, а также в виде суммарных величин Т%, Ту. В последнем случае погонные усилия будем распределять по обшивкам пропорционально жесткостям несущих слоев. Для цилиндрической панели или оболочки возможно также задание внешнего равномерного давления р . При решении задачи устойчивости нагружение будем считать пропорциональным, при определении частот — фиксированным. [c.227]

Расчеты и испытания на прочность. МР 30—81. Метод и программа расчета на ЭВМ устойчивости и колебаний прямоугольных трехслойных пластин, цилиндрических панелей и оболочек с многослойными обшивками/Сост. Б. Г. Попов и др. М. ВНИИНМАШ, 1981, 69 с. [c.260]

Результаты, полученные в работе, справедливы и для трехслойных пластин и оболочек с легким упругим заполнителем, если брать соответствуюш,ие жесткостные параметры. Этот вопрос подробно изложен в последней главе, где рассмотрены также некоторые задачи устойчивости, характерные только для трехслойных пластин и оболочек с упругими заполнителями [c.5]

УСТОЙЧИВОСТЬ ШИРОКИХ ДВУХСЛОЙНЫХ и ТРЕХСЛОЙНЫХ плАстин [c.99]

УСТОЙЧИВОСТЬ ДВУХСЛОЙНЫХ и ТРЕХСЛОЙНЫХ ПЛАСТИН ПРИ СЖАТИИ В ОДНОМ НАПРАВЛЕНИИ [c.143]

Теорию многослойных конструкций можно трактовать как результат обобщения классической теории пластин и оболочек в теории трехслойных конструкций. В ряде случаев многослойные элементы конструкций уже нельзя считать тонкими в смысле гипотез классической теории. При увеличении числа слоев и применении различных заполнителей существенную роль начинают играть эффекты, связанные с работой отдельных слоев. Кроме поперечных сдвигов и обжатия нормалей, в многослойных конструкциях часто приходится учитывать моментные эффекты в несущих слоях, локальные формы потери устойчивости и др. [c.7]

Отсюда следует, что, к примеру, заполнитель из пенопласта для трехслойной пластинки, опертой по двум кромкам и работающей на продольное сжатие и изгиб, целесообразно армировать полосками, нормальными к внешним слоям пластинки и расположенными в плоскости изгиба пластины вдоль сжимающей нагрузки. Это определяется тем, что критическая нагрузка сжатия трехслойной пластинки возрастает, а прогибы пластинки уменьшаются с ростом модуля сдвига заполнителя в плоскости изгиба (нормальной к поверхности пластинки и совпадающей с направлением действия нагрузки). При таком армировании возрастают и критические нагрузки местной устойчивости внешних слоев, так как они зависят от модуля нормальной упругости заполнителя в направлении, нормальном к внешним слоям. Аналогичными соображениями руководствуются при выборе других типов заполнителя. [c.247]

Общая теория устойчивости трехслойных пластин представлена в работе Бенсона и Майерса (1967). Она названа авторами универсальной, так как позволяет одновременно предсказывать как общую (изгибную и сдвиговую), так и местную (коротковолновую) формы потери устойчивости. [c.200]

Первый двумерный анализ на основе обобщенной теории Ха-рингсабыл выполнен, по-видимому, в работе Берта и Чанга [30], которые рассмотрели задачу устойчивости сжатой в одном направлении трехслойной пластины с ортотропными несущими слоями. [c.200]

Эта глава посвящена пластинам из композиционных материа лов, особое внимание в ней уделено 1) построению теории сло-истИгх сред и ее приложению к различным слоистым структурам, встречающимся на практике 2) разработке линейной теории топких слоистых пластин и ее приложению к задачам статики, динамики, устойчивости и термоупругости 3) формулировке уточненных вариантов этой теории, позволяющих описать большие прогибы пластин, учесть податливость материала при сдвиге по толщине и рассмотреть трехслойные пластины. Предстоит еще многое сделать (особенно в экспериментальном плане) для того, чтобы установить, какой подход к построению уточненной теории, учитывающей трансверсальные деформации, является наиболее эффективным для решения инженерных задач. Необходимы также дальнейшие исследования проблем панельного флаттера, термоупругости и связанных с ними вопросов устойчивости. [c.201]

Пример 1. Устойчивость трехслойной прямоугольной пластины. Исследуем влияние схем укладки однонаправленных слоев углепластика в обшивках трехслойной пластины на критические нагрузки шарнирно опертой по контуру трехслойной прямоугольной пластины при одноосном равномерном нагружении.- Рассмотрим варианты укладки несущих слоев [ф, 90°, —ф] и [ф, 0°, —ф], углы укладки отсчитываются от оси X, вдоль которой действует нагрузка. Упругие характеристики однонаправленного слоя примем равными Ei — 15-10 МПа, = = 0,8-10 МПа, Gi2 — 0,5-10 МПа, = 0,28 [направление оси [c.233]

Полученные в 5.3,5.4результаты могут быть иоюльзованы для подсчета собственных значений в задачах собственных колебаний и устойчивости параллелограммных и трапециевидных в плане однородных и трехслойных пластин и пологих сферических панелей, свободно опертых по контуру. Такую возможность дает мембранная аналогия, которая позволяет свести вышеназванные задачи к задаче о колебаниях мембраны и дает простые формулы пересчета. [c.165]

Трехслойная пластина или оболочка состоит из двух тонких внешних слоев из высокопрочного материала, связанных между собой слоем относительно маложесткого и легкого заполнителя. Назначение заполнителя — обеспечить совместную работу и устойчивость внешних слоев. Внешние слои могут быть одинаковыми или различными по толщине и материалу (использование различных слоев может быть целесообразным при работе панели на продольно-поперечный изгиб, при различном нагреве внешних слоев и т. п.). [c.245]

В гл. V были получены решения некоторых задач об устойчивости слоистых нластин, которые с вышеуказанными оговорками справедливы и для трехслойных пластин с упругим заполнителем. Формы потери устойчивости, которые там рассматривались, характеризуются искривлением срединной плоскости пластинки, [c.240]

Как показывают полученные расчетные формулы, критические нагрузки при несимметричной форме потери устойчивости возрастают с увеличением толщины слоя заполнителя. Однако такая зависимость имеет место до определенного значения толпщны, начиная с которого дальнейшее увеличение толщины слоя заполнителя с целью повышения критической нагрузки является бесполезным, так как появляется возможность потери устойчивости в принципально другой форме (происходит сморщивание несупщх слоев симметрично относительной срединной плоскости). Критическая нагрузка симметричной формы потери устойчивости слабо зависит от толщины слоя заполнителя, и такая форма неустойчивости характерна только для трехслойных пластин и оболочек с упругими заполнителями, хотя встречается и в слоистых конструкциях в форме отслаивания. [c.240]

В. П. Карножицкий. Влияние температурных напряжений на устойчивость трехслойных цилиндрических оболочек (асимметричная деформация). Труды VI Всесоюзной конференции по теории оболочек и пластин , Баку, 1966. [c.152]

В главе 4 представлен подробный обзор исследований, посвященных статике, устойчивости и динамике пластин из композиционных материалов. Рассмотрены феноменологические соотношения упругости для пластин из однонаправленных композиционных материалов, находящихся в условиях плоского напряженного состояния, матрицы жесткости для тонких слоистых пластин, теории малых и больших прогибов тонких пластин, толстые слоистые и трехслойные плиты. Для всех типов пласТин приведены основные гипотезы, теоретические соотношения, подробно рассмотрены различные частные случаи. Анализ дан в предположении, что материал линейно упругий и установлены случаи, для которых это предположение нарушается. [c.10]

Приведенных выше соотношениц достаточно лишь для предварительного анализа стержней, работающих на устойчивость. Тонкостенные элементы в виде труб и профилей, образованных из прямоугольных пластин, которые часто используют в ферменных конструкциях, разрушаются в результате местной потери устойчивости.. Задачи устойчивости тонких прямоугольных пластин имеют большое прикладное значение для широкого класса ферменных элементов, рассматриваемых как тонкие, нагруженные по краям пластины [50]. Устойчивость пластин подробно описана в работе Лехницкого [45], где рассмотрено большое число задач при различных условиях опирания. Формулы для определения критических усилий в различных пластинах и трехслойных сотовых панелях приведены в работе [77]. [c.123]

При кипении на неизотермической стенке возможно одновременное устойчивое сосуществование пузырькового, переходного и пленочного режимов кипения, что приводит к большим продольным и поперечным градиентам температуры в стенке. В этих условиях существующие способы заделки термопар в твердую металлическую стенку не позволяют измерить температурное поле с точностью, необходимой для расчета местных значений тепловых потоков и коэффициентов теплоотдачи. Определение температурного поля неизотермической стенки вблизи поверхности теплообмена, а по нему местных тепловых потоков, включая их критические значения, с высокой точностью было выполнено в [33] путем использования трехслойной модели неизотермической стенки. Измерение температурного поля проводится с помощью микротермопары, которая перемещается в слое жидкого галлия, удерживаемого силами поверхностного натяжения между металлической пластиной, к которой снизу подводится тепловой поток, и тонкой фольгой, на которой снаружи кипит жидкость. Чтобы устранить искажения температурного поля, обусловленные различием теплофизических свойств отдельных слоев стенки, материалы фольги и пластины выбираются так, чтобы их теплопроводности были равны теплопроводности галлия. [c.397]

В трехслойной стенке местная потеря устойчивости может произойти в виде сморщивания несущих слоев, может произойти и потеря устойчивости элементов заполнителя [9, 10] в вафельной стенке может потерять устойчивость клетка обшивки между продольными и окружными ребрами подобно сжатой пластине в гофрированном отсеке местная потеря устойчх вости — это потеря устойчивости профиля гофра или полоски обшивки между двумя соседними гофрами. Во всех случаях кривизна стенки отсека в окружном направлении мало влияет на значения критических напряжений. Поэтому экспериментально кри- [c.338]

Изв но, что для ширнирноч>пертых пластин и пологих сферических панелей (однородных или трехслойных) существует мембранная аналогия, позволяющая свести задачи их собственных колебаний и некоторые задачи устойчивости к задаче о колебаниях мембран такш же формы в плане. [c.147]

Полученная формула позволяет исследовать устойчивость панели как при чистом продольном сжатии ( =0) и чистом поперечном да1влении (Л =0), так и при совместном их действии. Как частный случай при Я- оо, д2—о из (4.21) вытекает формула для критического одностороннего удельного сжимающего усилия плоской трехслойной прямоугольной пластины [c.89]

Для многослойных конструкций, состоящих из слоев различной жесткости, учитываются их специфические особенности деформации поперечного сдвига и надавливания волокон в маложестких слоях (заполнителях). При этом слоистая оболочка заменяется эквивалентной однослойной конструкцией с некоторыми приведенными жесткостными характеристиками. На основе общих зависимостей рассмотрен ряд коикретиых задач устойчивости слоистых цилиндрических, сферических н конических оболочек, цилиндрических панелей, пластин. Для двухслойных и трехслойных конструкций приведены графики, которые могут быть непосредственно использованы в практических расчетах. [c.2]

При сжатии трехслойной панели возможны две формы ее потери устойчивости местное выпучивание несущих листов (рис. 4.58, а) и общее выпучивание всей панели (см. рис. 4.58,6). Критическое напряжение местной потери устойчивости определяется по формуле (2.1), а соответствующее эйлерово критическое напряжение — из рассмотрения несущего слоя как пластины иа упругом основании— заполнителе [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...