Коэффициент сопротивления диска

В этом случае равновесная скорость подъема пузыря не зависит от его размера. Вывод этот качественно согласуется с опытом. Коэффициент сопротивления диска получился порядка С= 1,3. [c.98]

Характеристики авторотации можно определить через коэффициент сопротивления диска, вычисляемый по площади диска и по скорости снижения [c.117]

Следовательно, малая скорость снижения соответствует большому коэффициенту сопротивления диска. Параметр Со удобен тем, что не зависит от нагрузки на диск. При скоростях снижения, типичных для реальных вертолетов, 1,1 < Со < 1,3. Для сравнения напомним, что круглая плоская пластина площадью А имеет коэффициент сопротивления Со =1,28, а парашют с такой же лобовой площадью Л — примерно 1,40, Таким образом, при безмоторном вертикальном снижении несущий винт весьма эффективно создает силу тяги, поддерживающую вертолет. Винт действует в общем как парашют того же диаметра. Скорость вертикального снижения на авторотации велика по той причине, что соответствующий парашют для такого веса слишком мал. Однако при полете вперед скорость снижения может быть значительно меньше. Картина течения вокруг винта при авторотации сходна с картиной потока вокруг плохо обтекаемого тела того же размера, поэтому нет ничего удивительного в том, что и силы их сопротивления примерно одинаковы. [c.117]

Для сравнения приведём пример обтекания, при котором не происходит явления кризиса. Рассмотрим обтекание плоского диска в направлении, перпендикулярном к его плоскости. Место отрыва в этом случае заранее очевидно из чисто геометрических соображений,—ясно, что отрыв произойдёт по краю диска и в дальнейшем уже никуда не будет смещаться. Поэтому при увеличении R коэффициент сопротивления диска остаётся постоянным, не обнаруживая кризиса. [c.213]

Для случая кавитационного обтекания круглых дисков, при Сх = 0,82 коэффициент сопротивления вихревых трубок в формуле (VI.2.21) аппроксимируется зависимостью [c.225]

Невесомый круглый диск радиуса R = 4 м связан при помощи невесомых строп с грузом весом Q. Оставаясь горизонтальным, диск опускается в спокойном воздухе (при температуре t = 0° и давлении / 6= 760 мм рт. ст.) с постоянной скоростью v= м/сек. Коэффициент сопротивления 0=1,11 [18, 105]. [c.70]

Коэффициенты сопротивления при дисковом трении зависят от числа Рейнольдса, шероховатости дисков и расстояния между дисками в осевом и в радиальном направлениях. Следовательно, трудно дать точную обобщенную аналитическую взаимосвязь всех параметров. В выражениях (111.17), (111.19), (111.20), (111.21) их численные значения определены опытным путем. [c.63]

Рис. 25. Коэффициенты сопротивления дискового трения — гладкие полированные диски (-------) — диски с от

Определение коэффициентов сопротивлений на дисках криволинейной формы не проводилось. Однако из сравнения ко и кд можно заключить, что эти коэффициенты по величине близки, поэтому с удовлетворительной степенью приближения для криволинейных дисков можно принять кк.д = кд. [c.65]

Термисторы представляют собой чувствительные к колебаниям температуры сопротивления, часто используемые для автоматического обнаружения, измерения и контроля физической энергии. Важнейшее отличие термисторов от других материалов с переменным сопротивлением заключается в их исключительной чувствительности к сравнительно малым изменениям температуры. В противоположность металлам, имеющим небольшой температурный коэффициент сопротивления, термисторы обладают большим отрицательным температурным коэффициентом. Обычно термисторы выполняют в виде бусинок, дисков или шайб и стержней. Их изготовляют из смесей окислов различных металлов, таких, как марганец, никель, кобальт, медь, уран, железо, цинк, титан и магний, со связующими материалами. Окислы смешивают в определенных пропорциях, обеспечивающих получение требуемого удельного сопротивления и температурного коэффициента сопротивления. Полученным смесям придают нужную форму и спекают в контролируемых атмосферных и температурных условиях. Окончательный продукт представляет собой твердый керамический материал, который можно монтировать различными способами в зависимости от механических, температурных и электрических требований. [c.359]

Учет трения диска. Как известно, потери, вызываемые трением диска радиально-осевого (или радиального) рабочего колеса, оказывают заметное влияние на условие достижения максимального к. п. д. Трение диска принято характеризовать коэффициентом сопротивления [c.32]

Рис. 15-13. Коэффициент сопротивления Св в зависимости от числа Рейнольдса для диска, перпендикулярного набегающему потоку [Л 13].

Удобно разделить продольную и поперечную силы, а также аэродинамический момент на две части профильную, связанную с коэффициентом сопротивления Са, и индуктивную, связанную с коэффициентом подъемной силы i. Первое слагаемое будем обозначать индексом О, второе — индексом г. Такое разделение, подсказанное разделением профильной и индуктивной мощностей, не вполне корректно, так как в индуктивные слагаемые будет входить коэффициент протекания X, величину которого частично определяет наклон диска, необходимый для преодоления профильной части продольной силы (имеющей коэффициент Си ) Поэтому вводимое здесь разделение является, строго говоря, формальным оно основано на том, какой коэффициент имеет соответствующая элементарная сила (момент) Са или i. В разд. 5.4 из этих выражений будут получены формулы для профильной и индуктивной мощностей, согласующиеся с определениями, которые были даны в предшествующих главах. Таким образом, Ся = Ся + СЯ( , Сг = Су.и q = q + qu (сила тяги не имеет профильной части), где [c.177]

Индуктивная составляющая аэродинамического момента будет рассмотрена в разд. 5.4. При расчете профильных составляющих предполагается, что коэффициент сопротивления сечения постоянен по всему диску несущего винта и имеет соответствующее среднее значение. Тогда, осредняя по азимуту, получим [c.179]

Для расчета нагрузок лопасти была использована теория несущей линии. Рассматривались маховое движение только абсолютно жесткой лопасти и управление только общим и циклическим шагами. Качание и установочное движение лопасти (помимо определяемого управлением), а также ее изгиб в плоскости взмаха в расчет не принимались. Был рассмотрен шарнирный винт без относа ГШ, пружин в шарнирах и без связи между углами взмаха и установки. Зона обратного обтекания не учитывалась, все углы (кроме азимута) считались малыми. При определении аэродинамических характеристик сечений градиент подъемной силы по углу атаки был принят постоянным, а коэффициент сопротивления — равным его среднему значению. Влияние срыва, сжимаемости воздуха и радиального течения не учитывалось. Распределение индуктивных скоростей по диску было принято равномерным. Рассматривались только лопасти с постоянной хордой и линейной круткой. Неоперенная часть лопасти, концевые потери, высшие гармоники махового движения и вес лопасти не учитывались. [c.201]

В другом крайнем случае при анализе несущего винта можно использовать средний коэффициент сопротивления, который оценивается с учетом среднего коэффициента подъемной силы по диску винта и чисел М и Re на некотором характерном радиусе (например, 0,75R). Использование среднего коэффициента сопротивления сильно упрощает анализ в предыдущих главах средний коэффициент часто применялся с целью получения элементарных выражений для профильных потерь. Для некоторых задач, таких, как предварительное проектирование, или в случае отсутствия детальных аэродинамических характеристик профиля подобный анализ приемлем. Средний коэффициент сопротивления нельзя применять, когда существенны местные аэродинамические особенности, например эффекты срыва и сжимаемости при полете вперед. Для несущих винтов, работающих в предельных условиях, нужны дополнительные уточнения или более детальный анализ. [c.318]

Рис. 148. Зависимость коэффициентов сопротивления шара, цилиндра и диска от числа Рейнольдса

На рис. 10.2 приведена зависимость коэффициента сопротивления шара и диска от чисел Рейнольдса, а на рис. 10.3 — зависимость коэффициента сопротивления цилиндров от числа Рейнольдса. [c.193]

При работе бортовых автомобилей в условиях бездорожья, осенне-весенней распутицы количество выключений сцепления на I км пробега снижается примерно на 20%. Однако за счет увеличения коэффициента сопротивления качению колес и связанного с ним увеличения угла буксования сцепления суммарный износ поверхностей трения ведущих и ведомых дисков повышается в 1,7—1,8 раза по сравнению с износом их при работе в городе и пригородной зоне автомобильных дорог. [c.174]

Коэффициент обтекаемости характеризуется степенью приближения подвижного состава к форме идеально обтекаемого тела. На рис. 46 представлено несколько тел разной степени обтекаемости. Если, например, воздушное сопротивление диска (рис. 46,/) принять за единицу, то сопротивление шара составляет около 0,4—0,2 сопротивление тела. [c.79]

Вращение гладкого диска в замкнутой полости создает, в пограничном слое, жидкостное трение. Коэффициент сопротивления зависит от числа Рейнольдса Ве, равного [c.246]

Зависимость коэффициента сопротивления диска Q, отне-сенгюго к площади миделевого сечения каверны, от числа кавитации X для разных относительных погружений Н дана на рис. VI.22. Как следует из рисунка, коэффициент при одном и том же числе кавитации возрастает при уменьшении глубины погружения, что объясняется волновыми эффектами, приводящими к увеличению площади миделевого сечения каверны, а также к появлению дополнительной волновой составляющей сопротивления. [c.237]

Га рис. 8.12 показаны зависимости коэффициента сопротивления диска Сд От безразмерного ускорения и /j, полученпьге расчетом и в экс-иерпмеп те. Видно, что расчетные данные хорошо согласуются с экспериментальными. [c.181]

Очень простой метод оценки коэффициента сопротивления дисков и конусов в кавитационном течении был предложен Рейхардтом, Фишером, Плессетом и Шеффером 2 ). Этот метод заключается во вращении вокруг оси симметрии известного распределения давления плоского течения Бобылева (гл. 11, п. 4) около клиньев с тем же самым углом 2р при вершине. Если 2Р > 60°, рассчитанное значение Со хорошо согласуется с наблюдениями это и не удивительно, поскольку распределение коэффициента давления Ср(г) в обоих случаях удовлетворяет [c.299]

Коэффициенты сопротивления были измерены для разных значений р/рр и Ы2а. Шмидель [688] исследовал движение диска, а Фэйдж и Йохансен — плохо обтекаемые тела [208]. Стоксово сопротивление (малые числа Рейнольдса) частиц произвольной формы изучалось Бреннером [72], который рассмотрел гидродинамические силы и крутящий момент, определенные экспериментально при поступательном и вращательном движении твердой частицы в жидкости, находящейся на бесконечности в состоянии покоя. Подробное рассмотрение обтекания тел при низких числах Рейнольдса дается в книге [309]. В работе [.382] измерены сопротивления свободно падающих цилиндров и конусов. [c.36]

Теоретическое определение коэффициента Сд обычно затруднено и его значение часто находят экспериментально, испытывая тело (или его модель) в аэродинамической трубе. На рис. XIV.6 приведены экспериментальные данные о зависимости коэффициента сопротивления давления от числа Рейнольдса для цилиндра (кривая /), круглого диска (кривая 2) и шара (кривая 3). Здесь число Рейнольдса Re = Uoo l/v, где Ыоо — скорость набегающего потока, I — характерный линейный размер (например, для шара — его дигметр). С увеличением числа Рейнольдса значение коэффициента сопротивления давления [c.231]

При многих экспериментальных исследованиях осесимметричных кавитационных течений в качестве тел (кавитаторов), за которыми образуется каверна, приняты диски, сферические и эллиптические головки. Эксперименты позволяют выявить ряд особенностей кавитационных течений таких, как нестационарность, влияние весомости, а также установить зависимости между расходами газа, числами кавитации и Фруда, коэффициентом сопротивления воды и числами кавитации и т. д. [c.211]

На рис. 25 представлены коэффициенты сопротивлений гладких (сплошные линии) и шероховатых (штриховые линии) дисков по данным Пантеля [Й8]. Их можно применять и для гидродинамических передач. Число Рейнольдса дано в зависимости от числа оборотов в минуту [c.63]

Из нолупроводниковой керамики, обладающей точкой К,юри (см. стр. 173), изготовляются терморезисторы, отличающиеся от всех других терморезисторов тем, что имеют не отрицательный, а очень большой положительный температурный коэффициент сопротивления (свыше +20 %/К) в узком интервале температур (около 10 С). Такие терморезнсторы называют позасторами. Их изготовляют в виде дисков небольшой толщины и предназначают для контроля и регулирования температуры, использования в системах пожарной сигнализации, предохранения двигателей от перегрева, ограничения токов, измерения потоков жидкостей и газов. [c.265]

В работе [47] три типа термисторов стержни, бусы и диски — облучали интегральным потоком быстрых нейтронов 5,5-10 нейтрон1см и интегральной дозой у-облучения 2-10 эрг1г. Исследовали переходные процессы, хотя испытываемые элементы имели исключительную чувствительность к колебаниям температуры реактора. При измерении вольт-амперных величин во время и после облучения не были обнаружены изменения значений отрицательных температурных коэффициентов сопротивления. [c.359]

Обобщенные данные результатов исследования сопротивления вращающихся дисков приведены в работе [89]. Для обобщения использованы экспериментальные данные И. К- Терентьева, Л. А. Дорфмана, Дикмана, Р. Ники, Е. Брокера, К- Пантелла. Данные показывают, что в области ламинарного течения (до Re = = 1-10 ) См зависит от числа Re и величины зазора sir. В области развитой щероховатости зависит от относительной щерохова-тости sir, ah (о — радиальный зазор между диском и корпусом) и относительной толщины диска В1г. В радиальных ступенях турбин обычно sir < 0,03 air < 0,03 BIr < 0,05 шероховатость Air < < 10 (что соответствует 6—7 классу шероховатости поверхности). Число Re = uriv изменяется в диапазоне от 3-10 до 4 10 (при этом принято % = 200 н-400 м/с, г = 0,05- -0,25 м, Тр = = 700- -800 К, Pi = 1,0н-1,5 кг/м ). При этом течение возле диска всегда турбулентное. Предполагая, что ступень турбины высоко-нагружена и окружные скорости близки к максимальным, можно считать, что практически всегда режим течения будет находиться в области развитой щероховатости. При малых величинах sir, air, BIr коэффициент сопротивления от них зависит слабо [89],и этим влиянием можно пренебречь. В этом случае можно воспользоваться рекомендацией работы [53] для определения с [c.33]

Эта формула определяет требуемую мощность как функцию полетной массы или скорости. Расчет характеристик можно уточнить, если учесть неравномерность распределения индуктивных скоростей, ввести в расчет действительные значения коэффициентов сопротивления сечений (для чего нужно знать распределение углов атаки по диску винта) и более детально определить сопротивление вертолета. В ранних работах по теории вертолета применение метода баланса сил для расчета летных характеристик было, по существу, основано на соотношении p = I t — ih h.+ q и выражениях для Ст и Ся., приведенных в разд. 5.3. В расчетах q, часто учитывалось распределение углов атаки сечений по диску. При определении летных характеристик вертолета численными методами применяют, как правило, метод баланса сил, находя мощность по величине коэффициента аэродинамического момента, т. е. по формуле Ср — [c.185]

Ввиду недостатка экснериментальшых данных о характеристиках следа за осесимметричным телом обычно принимается, что относительные размеры крупных вихреобразований и распределение средней скорости в осесимметричном следе приблизительно такие ше, как а двумерном следе [79]. Измеренные коэффициенты сопротивления и давления в следе за диском на расстоянии [c.123]

По приближенной теории Плессета и Шеффера [58] коэффициенты лобового сопротивления дисков при Д 1,5 вычисляются по формуле [c.240]

Диафрагма. Диафрагма представляет собой установленный перпендикулярно направлению течения диск с отверстием (рис. 9.13). Диафрагмы применяются для измерения расхода жидкости в трубах. Коэффициент сопротивления диафрагхмы д, установленной в трубе круглого постоянного сечения со1 при круглом концентрическом отверстии площадью соо, зависит от отношения площади отверстия о и площади сечения мь [c.195]

Для широких пластин Р 1,2—1,4 [31, гл. VIII], чему соответствует коэффициент сопротивления Со 2. Для круговых цилиндров Р 1,0—1,2, если Ке<Кекр., и С = 0,2—0,5, если Ке > Кекр. [31, гл. IX] с большим разбросом вблизи Ке = = Кбкр. [31, рис. 162]. Для шаров С гк 0,4 при Ке < Кскр. и С —О — 0,1 при Ке > Кекр [31, стр. 497]. Для дисков С 0,4, т. е. 1,12. [c.385]

Течение с развитой кавитацией, аналогичное рассмотренному выше, возникает в потоке, если число кавитации делается весьма малым. В этом случае за телом образуется большая кавитационная полость, заполненная парами воды и газами. Давление в каверне весьма мало и близко к давлению водяных паров. При обычных условиях в воде паровая кавитация возникает при очень больших скоростях, которые трудно воспроизводить в лаборатории. Введение в каверну газа, например воздуха, позволяет получить малое число кавитации и развитую каверну при малых скоростях буксировки, легко осуществимых в лаборатории. Метод искусственной (газовой) кавитации позволил, в частности, измерить сопротивления различных тел — конусов, диска, шара и эллипсоидов при кавитационнод режиме обтекания в опытовых бассейнах (Л. А. Эпштейн, 1948, 1949). Оказалось, что для диска и тупых конусов с ростом числа кавитации коэффициент сопротивления Сд. возрастает приблизительно как Сх (1 + о)-Однако для острых тел подходит лучше формула С" + а. Теоретическое исследование развитой кавитации в пространственных случаях шло главным образом по ЛИНИИ получения приближенных решений, согласующихся с физическим опытом. Изучение фотографий газовых каверн, применение теоремы о количестве движения и анализ осесимметричного кавитационного течения позволили сделать важный вывод о том, что сопротивление тела с каверной за ним, с точностью до поправочного множителя к, близкого к единице, равно произведению площади миделева сечения каверны на разность статического давления перед обтекаемым телом и давления в каверне. Это значит, что коэффициент сопротивления, отнесенный к ми-делеву сечению каверны, равен числу кавитации а. Полученный результат может служить теоретическим обоснованием возможности достижения весьма малого коэффициента сопротивления на больших скоростях для тела, тесно вписанного в каверну. Это очень важное обстоятельство впервые было отмечено в 1944 г. Д. А. Эфросом и затем развито рядом авторов. [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...