Стали трубные

Сравнительная оценка энергий активации трубных сталей в растворах солей угольной кислоты для различных сталей трубного сорта- [c.24]

Кожухи и фланцы конденсаторов и испарителей изготовляются из стали. Трубные решётки выполняются из медных сплавов, привариваемых или припаиваемых к фланцам кожуха. Во избежание коррозии место стыка стального фланца с решёткой покрывается резиновой прокладкой. По длине трубы поддерживаются поперечными перегородками во избежание вибраций. С помощью продольной перегородки в кожухе конденсатора делают карман для накопления неконденсирующихся газов. [c.687]

В общем виде уравнения расчета приведенных напряжений для оценки паркового ресурса сварных соединений различных типов (рис. 4.6) представлены в табл. 4.2. Парковый ресурс х к р стыковых сварных соединений оценивается с учетом марки стали трубных элементов, входящих в свг ное соединение, и расчетных напряжений Ор для каждого из трубных элементов. При этом материал и Ор могут быть идентичными или разными. [c.211]

При разработке противокоррозионных мероприятий следует учитывать экономически приемлемый срок службы нефтеперерабатывающего оборудования. В самом общем виде (без учета специальных условий и обстоятельств) мировой опыт [29] принимает следующие сроки 5 лет для трубопроводов из углеродистой стали, трубных пучков и трубных решеток в теплообменниках из углеродистой стали, для арматуры и элементов проточной части насосов 10 лет для трубопроводов из сплавов и высоколегированных [c.28]

Трубопроводы из углеродистой стали. Трубные пучки и трубные решетки теплообменников из углеродистой стали. Арматура и элементы проточной части насосов. . 5 лет Трубопроводы из высоколегированных сталей и сплавов. [c.143]

Холодильники и конденсаторы водяного охлаждения продуктов, полученных из стабилизационных и отпарных колонн, рекомендуется изготовлять с трубными пучками из латуней и биметаллическими (латунь + сталь) трубными досками (см. [88] и гл. 9 настоящего тома). [c.193]

Опыт эксплуатации установок платформинга на 10 нефтеперерабатывающих заводах СССР выявил, что сильной коррозии были подвержены насосы, подогреватели, соприкасающиеся с водными растворами ДЭГ. Изготовленные из углеродистой стали трубные пучки соответствующих теплообменников разрушались за полгода. Коррозия носила язвенный характер глубина язв доходила до 3— 4 мм. Наибольшее разрушение наблюдалось в местах развальцовки труб и вблизи перегородок. При вскрытии изготовленных из [c.201]

На отечественных установках платформинга через 6—12 месяцев разрушались изготовленные из углеродистой стали трубные пучки холодильников-конденсаторов для охлаждения ароматических углеводородов, содержащих до 6% ДЭГ, со 120—130 до 45— 50 С. [c.202]

Рассмотрим технологическую схему (рис 246) производства труб волочением на примере труб из углеродистых и низколегированных сталей. Трубную заготовку 1 подают на стеллажи 2 для осмотра и разбраковки. При этом трубы с дефектами поступают на ремонт шлифовальными кругами 3. Для получения мерных труб заготовку разрезают на части обрезными станками 4, после чего забивают концы труб под молотом 5 и набирают трубы в пакеты 6. Иногда после забивки концов трубы отжигают. Далее заготовку 7 травят для удаления окалины с наружной и внутренней поверхностей. Трубы из углеродистых и низколегированных сталей правят в 20—25%-ном растворе серной кислоты с температурой 60—80 С. Реакция травления протекает следующим образом [c.426]

Конструкционные стали трубные и кованые [c.24]

В результате большой исследовательской работы специалисты фирмы ТЮФ определили безопасные пределы упругопластического деформирования труб для различных диаметров, марок стали, трубных заводов, разработали для трассовых условий метод контроля допустимых величин пластической деформации трубопровода и способ подъёма давления до величин, создающих напряжения в металле труб выше нормативного предела текучести. [c.6]

Имеются данные о межкристаллитной коррозии никелевого сплава с 15 % Сг и 6 % Fe -(инконель 600) в воде при 350 °С или паре при 600—650 °С [21], а также стабилизированной нержавеющей стали 18-8 в растворе гидроксида натрия (pH = И) при 280 °С [26]. Эти сведения представляют особый интерес ввиду широкого применения инконеля 600 и нержавеющих сталей в качестве конструкционных материалов для ядерных энергетических установок. Загрязнение воды следами растворенного кислорода, едким натром или свинцом (при протечке в трубных [c.308]

Как известно, характеристики пластичности (относительное удлинение 5, сужение и др.) в расчетные формулы для определения толщины стенок аппарата не входят, хотя на их значение налагаются определенные ограничения. Дяя материалов трубных сталей ограничивается величина К . [c.367]

Наиболее интенсивной коррозии подвергаются изготовленные из углеродистых сталей трубные пучки конденсаторов пропана, пропановые. линии, емкости и конденсаторы смешения. На установках ДУОСОЛ коррозионному износу подвержено также оборудование узла регенерации растворителей, контактирующее с горячими растворами, содержэтщми "селекто". [c.59]

Зерна перлита после длительной эксплуатации при 500 °С сохраняют пластинчатое строение. Основное влияние на рост трещин оказывает величина зерна с увеличением размера зерна до 1 - 3 номеров склонность к росту трещин возрастает. Эта сталь является менее жаропрочной, но более технологичной по сравнению со сталями 20ХМФЛ и 15Х1М1ФЛ. Особенности структурных изменений стали 20ХМЛ типичны изложенным для хромомолибденовых сталей трубных катаных элементов. [c.33]

Паро-газовая смесь из гидрататора поступает в конденсаторы, где конденсируются пары воды, содержащей приблизительно 5% уксусной кислоты и 1% альдегида. Кожух конденсатора изготовлен из углеродистой стали, трубные решетки и ввальцованные в них трубки, по которым проходят продукты реакции, выполнены из стали Х18Н12М2Т. Коническое днище аппарата защищается двухслойной жесткой резиной (полуэбо-нитом) марки 1751, поверх которой на диабазовой замазке укладываются в два ряда диабазовые плитки. Такое покрытие служит примерно 2 года слабым местом, как и у других футерованных аппаратов, являются щтуцеры, около которых обычно начинают отваливаться плитки. [c.34]

Стали трубные углеродистые Ст. 10, Ст. 20 нестойки в малонитрозной кислоте даже без тока сернистого ангидрида (для первой башни башенных систем). В нитрозной серной кислоте эти стали стойки (III—IV группа) благодаря образованию пассивирующей пленки поэтому чугунные трубы, работающие на нитроз юй кислоте, в настоящее время заменяются стальными. [c.197]

Для удаления окалины из труб, изготовленных из нержавеющей стали, трубные заводы рекомендуют обработку их азотноплавиковым раствором. Так, Никопольский трубный завод рекомендует следующие растворы [c.840]

Треш ины в наплавленном металле сварных соединений на сталях трубного производства развиваются по границам кристаллов, ячеек и между элементами дендритов, т. е. в зонах наконления примесей, снижаюш их температуру реального солпдуса металла. [c.25]

Первоначально методы исп111таний на сероводородное коррозионное растрескивание (СКР) отличались большим разнообразием. Например, при исследовании связи между механическими свойствами, структурой и склонностью к СКР сталей трубного сортамента для нефтедобывающего оборудования образцы вырезали из обсадных,труб и специального опытного стального проката, нагружали как консольную [c.25]

Назначение — сварные аппараты и сосуды, камеры горения и другие конструктивные элементы газовых турбин, корпусы аппаратов днища, фланцы, детали внутренних устройств аппаратов, трубные диски и пучки, работающие при температуре от —10 до +300 °С под давлением-н соприкасающиеся с коррозионными средами. Сталь коррозионно-стойкая аустенитоферритного класса. [c.534]

Охрупчивающий эффект деформационного старения сказывается на ударной вязкости K V трубной стали и ее составляющих K V3 (зарождения трещины) я K Vp (распространения трещины). Наиболее четко эффект старения металла длительно эксплуатированных нефтепродуктов просматривается по относительной протяженности разрушения. Примерно до 10 лет эксплуатации протяженность разрушений сохраняет постоянное значение. При t > 10 лет отмечается значительное увеличение протяженности разрушения. [c.367]

Применение насосно-компрессорных труб из стали 18X1Г1МФ на промыслах ОНГКМ возможно лишь при условии проведения специальной термообработки, обеспечивающей получение структуры металла, близкой структуре стали С-75 снижения на 20-25% допустимых напряжений относительно действующих в металле труб из стали С-75 входного контроля качества резьбы поставляемых труб и применения для сборки трубных соединений инструмента, обеспечивающего исключение образования на металле острых вмятин — концентраторов напряжений. [c.21]

В ноябре 1987 г. при остановке технологической линии произошло лавинообразное разрушение корпуса теплообменника, находившегося под действием внутреннего давления. В момент, предшествовавший разрушению, поток среды в межтрубном пространстве аппарата отсутствовал, однако в корпусе сохранялось рабочее давление (вероятнее всего, жидкой фракции). Теплообменник представлял собой горизонтальный цилиндрический аппарат с двумя неподвижными трубными решетками, сферическими днищами и компенсатором на трубной части. Он был рассчитан на эксплуатацию в некоррозионной среде под давлением в корпусе 3 МПа, в трубной части — под давлением 3,8 МПа при температуре минус 18°С. Корпус, днища и трубные решетки аппарата изготовлены из стали 09Г2С. Размеры теплообменника длина (между трубными решетками) 5000 мм диаметр 1200 мм толщина стенки корпуса 20 мм. В соответствии с технологической схемой обвязки Т-231 теплообменник эксплуатировался при температуре минус 36 С. Исследования показали, что зарождение и докритический рост трещины, вызвавшей разрушение корпуса, произошли на оси кольцевого шва обечайки в зоне приварки штуцера входа этано-вой фракции. Трещина развивалась вдоль оси кольцевого шва, и по достижении критической длины (200 мм) произошел переход к лавинообразному разрушению с разветвлением трещины [c.50]

После 10 лет эксплуатации произошла разгерметизация трубопровода 0720x10 мм Газораспределительная станция-1-Сакмарская ТЭЦ. Трубопровод протяженностью 9,7 км, предназначенный для транспортировки очищенного природного газа под давлением 1,2 МПа, сооружен из труб производства Челябинского трубного завода (сталь ВСт Зсп). Повреждение трубы представляло собой разрыв металла П-образной формы с основанием, располагавшимся почти параллельно (под углом -20 ) оси трубопровода. Общая длина линии разрыва составляла -2700 мм. Вдоль линии разрыва выявлены три характерные зоны металла 1 — зона с первичной продольной трещиной длиной - 1000 мм без явных признаков пластической деформации. Трещина проходила по поверхности трубы с механическими повреждениями (задиры и вмятина) под углом - 20° к оси трубопровода 2 и 3 — зоны с участками долома, располагавшимися под углом 40-50° к поперечному сечению трубы и направленными в одну и ту же сторону относительно первичной трещины. В зоне 1 находились окисленная поверхность шириной от 7,7 до 8,3 мм, то есть до -90% толщины стенки трубы, и поверхность долома шириной 0,9-1,5 мм по всей длине продольной трещины. Отмечено, что увеличение угла между линией разрыва металла и осью трубы произощло в местах локализации концентраторов напряжений, а именно на концах задира, который явился очагом зарождения исходной трещины. На поверхности трубы в области зарождения трещины и вблизи нее зафиксированы многочисленные механические повреждения металла в виде групп задиров (бороздок) и отдельных вмятин. Размеры задиров длина от 48 до - 1000 мм, глубина — от 0,8 до 3,0 мм. Размеры вмятин длина — от 130 до 450 мм, ширина — от 75 до 130 мм, глубина — от 5 до 25 мм. Наиболее протяженные задиры и самая крупная вмятина располагались вдоль предполагаемой линии зарождения разрыва. Характер задиров [c.56]

Разрушение магистрального трубопровода Оренбург—Ново-псков произошло в октябре 1975 г. на 33-м км трассы при давлении 5,4 МПа и имело протяженность около 46 м. На участке разрушения трубопровод был сооружен из прямошовных труб (01220x11 мм, сталь 14Г2САФ, производство Челябинского трубного завода). В момент аварии произошло воспламенение газа. Часть трубопровода длиной около 41 м была развернута в лист и отброшена из образовавшегося котлована на расстояние около 10 м от его оси. Другая прилегающая к ней часть длиной около 5 м разрушилась на 23 куска, которые были отброшены от места аварии по ходу газа на расстояние 15-200 м. При осмотре места аварии и частей разрушившихся труб установлено, что разрушение началось на участке продольного заводского ремонтного шва и развивалось вдоль него в обе стороны. Со стороны Оренбурга произошло многократное разветв- [c.58]

Еще одно разрушение трубопровода Оренбург-Новопсков по кольцевому ремонтному сварному шву было отмечено в 1977 г. на 89-м км трассы. Материал труб и условия эксплуатации ничем не отличались от описанных в первом случае. Ремонтные работы выполнялись в связи с появлением утечки газа. При исследовании разрушения на большей части периметра шва обнаружены большие шлаковые и газовые включения и непровары. Ремонтный шов по всей длине был выполнен с прожогами, непроварами, шлаковыми и газовыми включениями. На расстоянии 80 мм от кольцевого монтажного шва на продольном заводском шве обнаружена поперечная трещина, которая возникла в зоне расточки конца трубы и имела характер типичный для труб 01220x11 мм (сталь 14Г2САФ) производства Челябинского трубного завода. В ходе удаления из трубопровода дефектного участка трубы произошло раскрытие зоны резки на 80-100 мм из-за снятия значительных растягивающих монтажных напряжений, вызванных просадкой трубопровода на участке с ломаным профилем . Исследования показали, что причинами аварии являлись низкое качество поперечного монтажного и ремонтного швов, последний из которых был наложен после появления утечки газа и имел непровары, прожоги, газовые и шлаковые включения наличие высоких монтажных напряжений, вызванных неравномерной просадкой трубопровода. [c.60]

Эффективность метода проверена иа целом ряде соединений труб с трубными решетками из низкоуглеродистых, теплоустойчивых и жарг.1рочных сталей, а также некоторых цветных металлов. [c.146]

Стали 15, 20, 25 чаще применяют без термической обработки или в нормализованном состоянии. Низкоуглеродистыс качественные стали используют и для ответственных сварных конструкций, а также, зля деталей машин упрочняемых пе.ментацией. Сталь 20 применяется для изготовления трубопроводов, змеевиков, труб перегревателей, трубных п чков теплообменных аппаратов, работающих от минус 40 до плюс 475 С. [c.85]

Стали марок Саникро 28 и SAF 2205 имеют широкую область применения при морской добыче нефти и газа, например насосно-компрессорные и обсадные трубы выкидные линии и трубная обвязка устья скважины трубы теплообменников стояки (трубы выше устья скважины) нагнетаюидае трубы водозаборные трубы противопожарной системы трубы для подачи балластной воды коммуникационные трубы (для гидравлики и дистанционного уттравления). [c.21]

Чувствительность к водородному охрупчиванию значительно зависит от качества стали. Поэтому часто наблюдается различная склонность к водородному охрупчиванию сталей, близких по химическому составу. Весьма важна форма неметаллических включений в стали, особенно сульфидов. При обычной выплавке стали сульфиды имеют пластинчатую форму, при дополнительной обработке синтетическим шлаком — округлую, эллипсообразную. Испытания трубной стали с одинаковым содержанием серы показали, что вредное влияние водорода на сталь с эллипсообразными сульфидами на 10—40 % ниже, чем на сталь с пластинчатыми сульфидами. Значительно повышается стойкость стали к водородному охрупчиванию в растворах сероводорода при ее легировании редкоземельными элементами вследствие их влияния на облегчение молизации водорода, что затрудняет абсорбцию водорода металлом. [c.23]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...