Схема регулирования параметров топлива

Определение динамических характеристик объекта по основным каналам возмущающих и управляющих воздействий при различных нагрузках. Результаты моделирования представляют информацию для последующего проектирования систем управления. В частности, по результатам моделирования оиределяется структурная схема системы управления, выбираются наиболее представительные импульсы, управляющие воздействия, определяются параметры настройки основных регуляторов для типовых систем регулирования питания, топлива, температуры перегрева. Для этой цели достаточно построить детерминированную линейную модель парогенератора, ограниченную по пароводяному тракту питательным насосом и регулирующими клапанами турбины. Модель должна включать также тракт вторичного пара от выхода из ЦВД до возврата в турбину. [c.64]

Наиболее обобщенные сведения о тягово-экономических данных авиационных ГТД на различных режимах эксплуатации можно получить при анализе характеристик двигателей. Характеристиками авиационных ГТД принято называть зависимости основных параметров двигателя (тяги или мощности и удельного расхода топлива) от скорости полета, высоты полета и режима работы, определяемого положением рычага управления двигателем. В результате исследований характеристик двигателя и законов его регулирования, которые подробно изложены в работах, посвященных этим проблемам [2], [9], определено, что характеристики двигателя зависят от многих факторов, и прежде всего от схемы двигателя, его расчетных термодинамических параметров, конструкции, принятой программы регулирования, параметров атмосферы, условий эксплуатации двигателя, места его расположения на летательном аппарате, степени износа и ряда других. Кроме того, на характеристики двигателей налагаются различные эксплуатационные ограничения, предотвращающие механические [c.29]

В качестве другого примера автоматического управления вариатором с целью поддержания заданных рабочих параметров можно привести показанную на рис. 208 схему автоматической подачи топлива в парокотельной Орехово-Зуевского химического завода Карболит . Задачей автоматического регулирования здесь является обеспечение в главном паропроводе постоянства давления пара при переменном расходе его на производственные 392 [c.392]

Перечисленные мероприятия по снижению задымленности атмосферы решают эту проблемы кардинально, так как уменьшают массу выброса вредных веществ. Реализация ряда наиболее перспективных мероприятий требует существенных материальных и трудовых затрат, значительной, а иногда и полной замены действующей схемы теплоснабжения. Существуют способы, позволяющие добиться некоторого снижения концентрации примеси в атмосфере при неизменной массе выброса, путем увеличения объема воздуха, в котором происходит разбавление примеси. Такие способы могут быть названы режимными, так как эффект достигается за счет регулирования некоторых параметров процесса сжигания органического топлива, определяющих высоту подъема дымового факела. Очевидно, что [c.263]

Схемой предусмотрено регулирование следующих трёх параметров а) давления пара путём воздействия на подачу топлива и воздуха в топку котла б) разрежения в топке в) соотношения топливо — воздух. [c.487]

Применяются в схемах экстремального регулирования процесса горения парогенераторов при использовании в качестве оптимизируемого параметра отношения расхода пара из парогенератора к расходу топлива [c.767]

Изложены основы теории газотурбинных и парогазовых установок электростанций. Значительное внимание уделено особенностям их конструкции и составу тепловых схем, методам повышения КПД производства электроэнергии и экономии топлива. Дана классификация тепловых схем различных типов парогазовых установок, приведены методики расчета показателей их экономичности. Особое внимание уделено факторам, влияющим на режимы и показатели работы газотурбинных и парогазовых установок, способам регулирования отпуска электрической и тепловой энергии. Рассмотрены вопросы улучшения экологических параметров установок. [c.2]

Схемы автоматического регулирования прямоточных котлов отличаются от схем для барабанных котлов значительно большей сложностью, потому что у прямоточных котлов изменение расхода топлива и питательной воды влияют на параметры пара более интенсивно. [c.80]

Общая постановка задачи о настройке ГРД не отличается от ее постановки в применении к ракетным двигателям на жидком или твердом топливе. Для устранения некоторых отклонений режима работы двигателя от расчетного могут быть использованы регулирующие устройства. Но даже и для регулируемых двигателей крайне желательно уменьшить разброс параметров, который имел бы место без регулирования. Это связано с тем, что введение системы регулирования усложняет двигатель, а также с тем, что регулирование не может устранить все вредные отклонения характеристик двигателя и осуществляется тем легче, чем разброс характеристик меньше. В связи с этим всегда желательно свести к минимуму разброс основных параметров двигателя, что и является основной целью его настройки. В зависимости от назначения, особенностей схемы и условий применения ГРД настройка может иметь целью минимизацию разброса различных параметров. К их числу можно отнести прежде всего коэффициент соотношения расходов компонентов топлива. Отклонения этого параметра не только снижают удельный импульс тяги, но и приводят, как это было показано выше, к неодновременному выгоранию запасов компонентов, т. е. по сути дела ведут к снижению количества топлива, которое может быть продуктивно использовано. [c.215]

В результате смешанного регулирования к. п. д. газотурбинных установок простого цикла очень резко снижается на частичных мощностях (рис. 220, кривая /), а относительный расход топлива на холостом ходу В ==В В достигает 25—30% (кривая 2). Это, конечно, весьма серьезный недостаток. Однако следует иметь в виду, что даже в простейших схемах по мере повышения термодинамических параметров и роста номинального к. п. д. наблюдается уменьшение расхода холостого хода (до 15 —18%) и соответственно стабилизация к. п. д. на частичных мощностях. Осуществление сложных схем с теплотехническими мероприятиями, особенно с развитой регенерацией, позволяет уже сейчас создать машину, у которой максимум к. п. д. смещен в [c.368]

Технологические процессы в котельных установках теплотехнический контроль и регулирование параметров теплоносителей, контроль процесса горения топлива, контроль и регулирование разрежения, пропорционирование расходов газа и воздуха, стабилизация давления нагреваемой воды в подающем трубопроводе тепловой сети и др. осуществляются с помощью различных схем автоматизации. [c.7]

На рис. 9.1 приведена скелетная схема автоматизации работы комбинированного пароводогрейного котла. Схемой предусматривается автоматическиое регулирование процессов питания котлов водой и горения, продувки котла, прохода газов через первый и второй газоходы котла, а также автоматика безопасности и теплотехнического контроля. Автоматизация комбинированного котла осуществляется на базе электронно-механической системы авторегулирования с регуляторами типа РПИБ в сочетании с системой сигнализации тепловой защиты и системы блокировки, повышающей надежность эксплуатации агрегата. Автоматическая система безопасности (защита) предназначена для контроля за основными теплотехническими параметрами котла и отключения его при отклонении этих параметров за пределы допустимых значений. Действие защиты сводится к отсечке топлива (мазута или газа), подаваемого в топку котла, что предотвращает развитие аварии. В струк- [c.197]

Модификации АМК-1-Ж, АМК-И-Ж, АМК-Ш-Ж и АМК-В-Ж1 в отличие от вышеуказанных, применяются в схемах комплексной автоматизации микрокотлов аналогичных параметров, работающих на жидком топливе. Дополнительно предусматривается лишь регулирование температуры жидкого топлива и защита котлоагрегата при понижении давления топлива. [c.89]

Схемой автоматики, представленной ранее на рис. 29, предусмотрен следующий порядок позиционного регулирования основного параметра котельной. При снижении нагрузки котельной срабатывает первый микропереключатель и своим контактом ТВН (РДН) разрывает цепь питания соленоидного клапана большого горения СКБГ, уменьшая подачу топлива в первый котел на 60%. Этот котел будет работать в режиме двухпозиционного регулирования. При дальнейшем снижении нагрузки срабатывает второй микропереключатель и своими контактами ТВН РДН) разрывает цепь питания соленоидного клапана большого горения СКБГ второго котла, уменьшая на 60% подачу топлива. Котел также будет работать в режиме двухпозн-ционного регулирования, а первый котел —на сниженной нагрузке. Нагрузка продолжает падать—срабатывает третий микропереключатель и своими контактами ТВВ (РДВ) полностью отключает первый котел. [c.102]

Регулирующим параметром в данной схеме является давление пара в барабане котла либо в общем паропроводе. Если давление пара сохраняется постоянным, то это значит, что в данный момент существует соответствие между расходом пара и его выработкой. Импульс по давлению пара берется в барабане котла (при работе в базовом режиме) либо в общем паровом коллекторе (при работе в регулирующем режиме). В качестве датчика давления пара используется электрический дистанционный манометр МЭД, преобразующий величину давления в электрический сигнал. На вход регулятора поступает такл<е сигнал по расходу топлива. При работе на газе для этой цели используется дифманометр, подключенный к диафрагме на газопроводе, а при работе на мазуте — датчик жесткой обратной связи исполнительного механизма. Для повышения качества регулирования в схему введена упругая отрицательная обратная связь по положению регулирующего органа. Поэтому в качестве наполнительного механизма в схеме используется ГИМ-Л2И, имеющий датч1ики жесткой и упругой обратных связей. [c.243]

В качестве примера для изучения различных методов идентификации и управления была использована модель парогенератора барабанного типа с естественной циркуляцией продуктов сгорания жидкого топлива. Рассматривалась задача регулирования давления и температуры пара. Блок-схема этой части парогенератора была приведена на рис. 18.1.1. Передаточные функции отдельных блоков были получены с помощью математического моделирования нагревателя и испарителя реального парогенератора [18.5], [18.6] и приведены в приложении. Они хорошо согласуются с результатами измерений сигналов реальной установки. Нагреватель необходимо рассматривать как объект с распределенными параметрами. После проведения линеаризации трансцендентная передаточная функция для малых сигналов может быть аппроксимирована рациональной передаточной функцией с малой задержкой времени. Ошибки, возникающие при этих упрощениях, пренебрежимо малы. Объект управления с двумя входами/двумя выходами моделировался на аналоговом вычислителе, который был состыкован с управляющей ЭВМ типа НР21МХ. Чтобы упростить сравнение, в рассматриваемом примере шум объекта в модели не учитывался. Поскольку парогенератор обладает малым собственным шумом, влияние последнего на основные результаты данных исследований относительно мало. [c.501]

Основной характеристикой радиационной части пароперегревателя является зависимость температуры стенки от нагрузки котла при оптимальных параметрах топочного процесса и средствах регулирования перегрева, а также зависимость температуры стенки от коэффициента избытка воздуха. На надежность работы радиационной части перегревателя оказывают большое влияние схема работающих горелок и положение факела в топке, определяющие локальные тепловые потоки на перегреватель. Изменение ко-эффицинта избытка воздуха влияет на интенсивность излучения и положение факела в топке. При исследовании радиационных перегревателей должны быть изучены вариации локальных тепловых потоков при различных схемах подачи топлива и воздуха по горелкам независимо от нагрузки котла и избытка воздуха в топке. [c.248]

Термин скользящие параметры пара означает постепенное повышение температуры и давления свежего пара от заданного исходного уровне до номинальных значений. Как на арабанном, так и на прямоточном котле скользящие параметры пара обеспечиваются постепенным увеличением расхода топлива [19.17]. Для этой цели в СССР прямоточные котлы оснащаются встроенными сепараторами (ВС), выполняющими при пуске функции барабана котла с естественной циркуляцией среды — разделение пара и воды. В обоих случаях в пароперегреватель (из барабана или ВС) поступает насыщенный пар и граница пароперегревателя является зафиксированной. Естественно, что при этом увеличение расхода топлива приводит к росту паропроизводительности котла и температуры пара. Наряду с этим при заданной паропроизводительности котла на соответствующем уровне установится и давление свежего пара. Этот уровень определяется принятой при разработке пусковой схемы блока пропускной способностью пускосбросного устройства (ПСВУ, БРОУ, РОУ). Таким образом, для получения при пуске блока минимально параметров свежего пара как на барабанном, так и на прямоточн котле требуется установить соответствующий минимальный расход топлива. Следовательно, требование о проведении пуска блока при скользящих параметрах пара направлено прежде всего на сокращение потерь топлива. Наряду с этим обеспечение заданного начального уровня температуры пара в соответствии с уровнем температуры паровпускных частей турбины создает наиболее благоприятные условия для их прогрева и позволяет сократить длительность пуска блока. Такой же эффект получается и от установления пониженного начального давления свежего пара, так как при этом дросселирование пара (соответственно и перепад температур) в регулирующих клапанах турбины (РК) минимально. Открытие всех РК при пуске ускоряется, вследствие чего совмещается прогрев самих РК и перепускных труб. Таким образом, рассматриваемое требование направлено также к обеспечению наиболее благоприятного режима и из условий надежности турбины. Особенно важным в этом отношении является установление заданной начальной температуры свежего и вторично перегретого пара. Вместе с тем не только при пусках из холодного или близкого к нему состояния, но и при ряде пусков йз неостывшего состояния температуры свежего и вторично перегретого пара на блоках, не оснащенных специальными устройствами для регулирования температуры пара, устанавливаются на уровне выше требуемого. Кроме того, в процессе нагружения блока важно выдерживать заданный график увеличения этих температур с минимальными отклонениями от него. Только при этом условии можно реализовывать в эксплуатационных условиях пуски блоков с минимальными продолжительностями, без превышения допустимых термических напряжений в металлоемких элементах оборудования. Для этой цели в пусковых схемах блоков предусматриваются специальные средства регулирования температур пара при пусках (пусковые впрыски, паровые байпасы промежуточного перегревателя и т. п.), оснащенные [c.146]

Система регулпровапия те[ лозой мощности котельной работает независимо от системы безопасности. При изменении тепловой мощности в системе автоматики АГОК-66 изменяется соотношение топливо—воздух с одновременной стабилизацией разрежения в газоходе. При нарушении каких-либо параметров в котельной в диспетчерскую подаются звуковые и световые сигналы. Данная система не имеет автоматического включения (выключения) резервных котлов при понихсенни (повышении) наружной температуры, поэтому схемой автоматики предусмотрена лишь подача светового сигнала на щит диспетчера о необходимости их включения (выключения). Система сигнализации фиксирует на котельных щитах автоматики причины аварийных отключений котлов. Размещение основных узлов и датчиков системы автоматики показано на рис. 86. Электрический регулятор расхода газа установлен на общем газовом коллекторе после газового счетчика и связан с датчиком температуры теплоносителя, установленным в коллекторе горячей воды, и датчиком температуры наружного воздуха. Газ в основные горелки подается через контрольный и рабочий вентили. При закрытом положении клапанов горизонтальный участок газопровода между вентилями связан через трехходовой запально-продувочный вентиль с атмосферой. Для регулирования расхода газа предусмотрена обводная линия. [c.198]

ЖРД с дожиганием топлива по сравнению с ЖРД без дожигания характеризую гея более глубокими взаимными связями между параметрами агрегатов и систем. Поагрегатный расчет с последующей стыковкой параметров агрегатов в схеме двигателя, применяемый при проектировании ЖРД без дожигания, требует для ЖРД с дожиганием большого числа последовательных приближений, что в значительной степени осложняет процесс проектирования двигателя. Выбор и расчет параметров ЖРД с дожиганием топлива выполняются на основании уравнения энергетического баланса. Под уравнением энергетического баланса понимается уравнение, характеризующее равенство потребляемых и располагаемых мощностей в системе подачи. Это уравнение включает в себя все основные параметры двигателя (давление в камере сгорания, температуру и перепад давления газа на турбине, гидравлические сопротивления охлаждающих трактов и элементов смесеобразования) и отражает влияние различных способов регулирования на эти параметры. [c.311]

От дроссельной характеристики и ее разбросов при создании ДУ зависит точность определения основных ВБП, степени регулирования и потерь тяги, непроизводительных затрат топлива на утеч1си (для схем ЭУТТ, как на рис. 2.1, а). Кроме того, из условия устойчивости системы управления, особенно для ДУ ГЧ, регулирование выходных параметров (тяги) должно быть линейным. [c.347]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...