Кипение при движении в трубах

При движении в трубах с кипением на стенке < 4 < 4) коэффициент а можно оценить по формулам (57) и (61), выбрав наибольшее значение. [c.213]

Вода при движении в трубах. . . 500—10 000 Кипение воды (пузырчатое). .. 2 000—40 ООО Пленочная конденсация водяного пара. ............ 4 000—15 000 [c.214]

Газы при движении в трубах или между трубами.. . . 10- -300 Вода при движении в трубах 500- 10 000 Кипение воды (пузырчатое). 2 000 4-40 000 Пленочная конденсация водяного пара......... 4 000 4- 15 000 [c.290]

Газы при естественной конвекции........... Вода при естественной конвекции........... Газы при движении в трубах или между трубами. . . Вода при движении в трубах или между трубами. . . Кипение в трубах (пузырчатое)............ Пленочная конденсация водяного пара. ....... Капельная конденсация водяного пара. ....... 5—100 100—1000 10—300 500—10000 2000—18000 и выше 4000—15000 40000—120000 [c.110]

Рис. 4-14. Теплообмен при кипении воды в условиях свободного движения (1—6) и при вынужденном движении в трубах и кольцевых каналах (7—12).

Пусть парообразование в трубе происходит в условиях развитого пузырькового кипения (жидкость смачивает стенку). Тогда изменение в некотором диапазоне скорости движения, как известно (см., например, [Л. 441), слабо сказывается на интенсивности теплообмена, так как в этих условиях изменение турбулентности потока мало влияет на возмущения пристеночного слоя, вызываемые энергичным образованием и отрывом пузырьков пара. Коэффициент теплоотдачи при пузырьковом кипении в большом объеме, а также при движении внутри трубы в условиях естественной циркуляции может быть представлен зависимостью вида л = Aq1 [Л. 26]. Имея в виду сказанное выше о режиме кипения, воспользуемся этой формулой для рассматриваемого случая. Связь между элементарным количеством тепла dq и параметрами среды выразим через соотношение (1-5 ) [c.210]

При кипении органических жидкостей в трубах и на вертикальных поверхностях определяющим параметром для критической тепловой нагрузки является величина скорости движения жидкости или парожидкостной смеси. В горизонтальных трубах до скоростей порядка 7 м/с не удается избежать расслоения потока дифенильной смеси на жидкостную и паровую фазы, и с момента возникновения паровой фазы вдоль верхней образующей трубы возникает перегрев стенки. [c.197]

Одним из возможных путей совершенствования процесса опреснения вод дистилляцией, обеспечивающим значительное снижение накипеобразования на поверхностях нагрева, является организация процесса кипения в дисперсной системе подвижных твердых частиц. В такой схеме в испарительном аппарате совместно с опресняемой водой находятся твердые частицы, которые при своем движении осуществляют перемешивание жидкости, перенос теплоты, а при ударах о трубную поверхность способствуют уменьшению образования на ней накипи. Процесс подобного псевдоожижения можно получить как при кипении в большом объеме [2], так и при парообразовании в трубах [72]. Движение частиц в слое достигается за счет пара и жидкости. В качестве частиц используют стекло, алюмосиликат и другие материалы, выполняемые в форме шариков. [c.14]

На рис. 13-24 приведено сопоставление критических нагрузок для условий кипения воды в большом объеме и при движении внутри труб. Здесь для условий вынужденного движения представлены данные, для которых параметр х=0 в сечении кризиса. Из графика следует, что при кипении в трубах наибольшее значение д р1 отвечает более низким давлениям ( 40 бар), чем для условий большого объема. Приведенные данные показывают также, что при давлениях, меньших 70 бар, скорость не оказывает влияния на критические тепловые [c.316]

Очевидно также, что влияние силы тяжести на кризис кипения при вынужденном течении жидкости несущественно (как вообще несущественно влияние силы тяжести на движение жидкости при значительных скоростях последней). В этом заключается основное отличие кризиса кипения при вынужденном движении жидкости от кризиса кипения в большом объеме. Доказательством малого влияния силы тяжести служит тот факт, что кризис кипения развивается в данных условиях при любом как горизонтальном, так и вертикальном положениях поверхности нагрева (трубы) [c.480]

В общем при кипении жидкости в трубах интенсивность теплообмена обусловлена совместным влиянием кипения и вынужденного движения. [c.204]

Если одновременно с кипением происходит вынужденное движение среды, например, в трубе, то, кроме а,, следует рассчитать обычный коэффициент теплоотдачи (см. 54), который здесь обозначим а ,. При ад/аш<0,5 принимают а=йш, при ад/аш>2 принимают a=aq, если же выполняется условие 0,5< ад/аги<2, то используют формулу а = аи,(4аи,+ад)/(5аи,—Од). [c.402]

Как учитывается влияние вынужденного движения среды на теплоотдачу при кипении в трубах [c.229]

По-видимому, работа [186] является первой публикацией, в которой соотношение между двумя рассматриваемыми эффектами было количественно определено в виде соотношения двух скоростей — скорости парообразования и скорости принудительного движения жидкости. В работе [157] критерий Кт был получен из системы уравнений, описывающей процесс теплообмена при кипении в трубах. [c.189]

Многообразие форм течения парожидкостных смесей, необходимость учитывать динамическое воздействие потока на процесс формирования паровых пузырей и процессы взаимодействия между фазами на границе раздела создают значительные трудности при решении задачи о теплообмене в условиях направленного движения среды. Однако с точки зрения расчетной практики, из всего многообразия условий протекания процесса теплообмена при кипении в трубах и каналах произвольной формы вполне допустимо выделить пять основных режимов. В пределах каждого из выделенных режимов устанавливаются характерные для него соотношения между параметрами, определяющими доминирующее влияние того или иного механизма переноса (или совместное их влияние) на интенсивность теплообмена. [c.229]

Предположим, что для жидкости с заданными физическими свойствами при ее движении со скоростью w в трубе диаметром d переход от конвективного теплообмена в однофазной среде к развитому пузырьковому кипению происходит при значении плотности [c.249]

При относительно высоких давлениях и малых скоростях циркуляции кр1 при кипении в трубах могут быть равны или даже меньше, чем при кипении в большом объеме в условиях свободного движения. [c.326]

КОЙ фаз внутри канала) также имеет важное значение для развития процесса кипения и возникновения кризиса кипения. На рис. 4-4 показаны характерные режимы течения пароводяной смеси в трубах. В зависимости -от содержания пара, скорости движения смеси, диаметра трубы и ее расположения в пространстве характер движения оказывается различным в виде однородной эмульсии (рис. 4-4,а), в виде двух самостоятельных потоков воды и пара (рис. 4-4,6, 5). В одних случаях при этом вода движется по периферии у стенки в форме пленки, а пар в центральной части трубы (рис. 4-4,6), в других получается раздельное движение — жидкость в одной, а пар в другой части трубы (рис. 4-4, 3). Пузырьковый режим течения смеси (рис. 4-4, в, г) различен при вертикальном и горизонтальном положениях трубы. [c.108]

Интенсивность конвективного теплообмена при пленочном кипении определяется термическим сопротивлением паровой пленки. Характер движения пара в пленке и ее толщина зависят от размеров и формы поверхности нагрева и ее расположения в поле тяжести, а также от условий движения жидкости. Так, при пленочном кипении на поверхности горизонтальных труб в условиях свободного движения (в большом объеме) пар движется вдоль периметра трубы к верхней образующей и по мере накопления периодически удаляется в форме отрывающихся пузырей. Паровая пленка имеет толщину, измеряемую долями миллиметра, а движение пара в ней носит ламинарный характер. Средние [c.124]

При пленочном кипении на поверхности вертикальных труб и пластин течение пара в пленке обычно имеет турбулентный (вихревой) характер. Поверхность пленки испытывает волновые колебания , толщина пленки растет, в направлении движения пара. Опыты показывают, что теплоотдача практически не зависит от [c.124]

Применение уравнения (6) при высоких скоростях потока и больших отрицательных значениях х также связано с определенными ограничениями, вытекающими из следующих соображений. При движении в трубе воды, недогретой до температуры насыщения, поверхностное кипение может возникнуть лишь после того, как температура стенки достигнет При этом соответствующее значение теплового потока может быть определено из уравнения [c.90]

На рис. 8.1 представлена зависимость коэффициента теплоотдачи от плотности теплового потока при кипении воды в условиях естественной конвекции (кривая 1) и вынужденного движения при омывании плоской пластины (кривые 2, 3 и. 4) [178]. Позднее аналогичные зависимости были получены и в опытах других исследователей. На рис. 8.2 показано влияние плотности теплового потока на коэффициент теплоотдачи к кипящим растворам NH4NO3 в условиях вынужденного движения в трубах (опыты Р. Я- Ладиева) . [c.225]

Зависимости kpi от состава при поверхностном кипении бинарных смесей в трубах показаны на рис. 13.18 [202], На рисунке приведены также кривые, устанавливающие изменение разности концентраций НК-компонента в паре и в жидкости в зависимости от с нк. Из рис. 13.18 видно, что характер влияния состава смеси на кр1 в условиях вынужденного движения остается таким же, как и при кипении в большом объеме. Максимальные плотности критического теплового потока при а о = 3,5 и 5,0 м/с для данной смеси устанавливаются при концентрации, соответствующей максимуму на кривой Асвк = Свк) С возрастанием скорости (так же как при кипении чистых жидкостей) значение плотности критического теплового потока увеличивается. Аналогичные зависимости 9кр1 от Сик и ti o устанавливаются при кипении в кольцевых каналах (рис. 13.19). [c.368]

Л. С. С т е р м а н и Н. Г. С т ю ш и н. Влияние скорости движения жидкости на критпческиа нагрузки при кипении изопропилового спирта в трубе, ЖТФ, 1953, Хд 2. [c.409]

Излагаются современные представления о теплообмене nffi кипении с недогревом в трубах. Дается краткий обзор результатов исследований мюгих авторов. Рассматривается вопрос о толщине граничного кипящего слоя и вводится дополнительное условие для ее расчета. Указывается возможная модель процесса теплопе)еноса при поверхностном кипении в условиях вынужденного движения теплоносителя. Библ. — 27, ил. — 5. [c.246]

На рис. 13-8 дана зависимость а от д при разных скоростях циркуляции [Л. 236]. Из него видно, что с возрастанием т влияние д иа а непрерывно уменьшается-Зависимость теплоотдачи от теплового 1пото-ка при различных скоростях циркуляции в условиях кипения в неограниченном объеме [Л. 234] аналогична приведенной зависимости при кипении в трубах. По 1мере движения в трубе происходит увеличение паросодержания за счет уменьшения количества жидкой фазы и соответственно увеличение скорости двухфазной смеси. При полном испарении жидкости стенка трубы омывается уже только паром и коэффициент теплоотдачи вследствие этого резко снижается. [c.297]

Теоретический расчет дисперсного режима пленочного кипения раньше был выполнен Форслундом и Розенау [107] применительно к стационарному Цу, = onst) нагреванию жидкого насыщенного азота при подъемном движении в трубах. Для расчета использована та же система исходных и замыкаю-щи.х одномерных уравнений (7.115) — (7.121), но не рассмотрено уравнение движения пара. Кроме того, предполагалось, что существует дополнительный перенос тепла за счет соударения жидких капель со стенкой. Это учитывалось путем введения в уравнения (7.108) и (7.113) дополнительных тепловых потоков, соответствующих теплоотдаче при кипении в сфероидальном состоянии капель. Дополнительные тепловые потоки определены с точностью до произведения констант k k2, значение которого kik — 0,2 выбрано при сопоставлении результатов расчета с опытными данными. Авторам [107] удалось с помощью одного эмпирического коэффициента получить удовлетворительное [c.225]

Экспериментальное исследование выполнено при нестационарном охлаждении вертикальных трубопроводов различного диаметра жидким азотом при подъемном и опускном движении в условиях как естественного распада жидкой струи на капли, так и предварительного распыла жидкости. Экспериментальная установка, режимные параметры, методика эксперимента и первичной обработки опытных данных такие же, как и при исследовании стержневого режима пленочного кипения, рассмотренном в 7.4. Исключение составляет массовый расход жидкости и температура стенки, которые при дисперсном режиме изменялись в диапазоне 0,01 —1,0 дм с и 300—1000 К соответственно. Предварительный распыл жидкого азота на входе в экспериментальные участки (трубы из стали 1Х18Н9Т с внутренним диаметром 12 мм и 57 мм, длиной 80 и 26 калибров соответственно) осуществлялся с помощью струйных форсунок с радиальной подачей жидкости. В трубе диаметром 57 мм средний начальный размер жидких капель определяли по кривым спектрального распределения капель по размерам. Кривые получены после обработки результатов фотосъемки. При подъемном движении в трубе диаметром 12 мм начальный средний размер капель принимали в предположении, что для заданного значения начального паросодержания. Го = 0,01 достигаются условия е = е,ф, в случае опускного движения без распыла — из вариантных расчетов при изменении бо в пределах от 1 до 3 мм. [c.233]

Теплообмен при кипении N204 в условиях вынужденного движения в трубах изучался в работах [7, с. 75 9 56]. Было показано, что при пленочном кипении коэффициенты теплообмена [c.35]

При вынужденном движении в трубах для кипения при малых тепловых нагрузках коэффициент теплопередачи мало отличается от определ5 емого по формуле (2-54). [c.126]

Изложены общие принципы ноетроення математического описания многофазных систем особое внимание уделено 1)ормулировке универсальных и специальных условии совместности на межфазных границах. Анализируется гидростатическое равновесие газожидкостных систем волновое движение на поверхности тяжелой жидкости, классические неустойчивости Тейлора и Гельмгольца гидродинамика гравитационных пленок. Рассмотрены закономерности стационарного движения дискретной частицы (капли или пузырька) в несущей фазе, механизм и количественные характеристики роста паровых пузырьков в объеме равномерно перегретой жидкости и на обогреваемой твердой стеикс. Приводятся характеристики течения газожидкостных потоков в канале, методы расчета истинного объемного паросодержания и трения в потоках различной структуры методы расчеты теплообмена и кризисов при пузырьковом кипении в трубах. [c.2]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

При кипении в горизонтальной трубе (рис. 17.15,6) процессы в общем аналогичны. Особенности геометрического расположения приводят к некоторому измене1[ню условий теплообмена не только по направлению потока, но и по сечению, наблюдается большее разнообразие режимов течения. Пузырьковый П и снарядный С режимы аналогичны ранее рассмотренным, однако поток имеет большую неоднородность по сечению. При малых скоростях движения наблЕодается расслоенный режим Р, при котором жидкость течет в [1ижней части трубы, где и происходит ее кипение. Верхняя (несмоченная) поверхность трубы участвует в теплообмене как ребро. [c.204]

Теплоотдача при пузырьковом кипении в условиях вынужденной конвекции жидкости. Пусть процесс пузырькового кипения происходит в трубе, по которой течет жидкость. Вынужденное движение жидкости может привести к более интенсивной теплоотдаче по сравнению со случаем кипения в большом объеме при свободном движении жидкости. Увеличение интенсивности теплоотдачи произойдет в том случае, когда турбулентные возмущения, вызванные вынужденным движениСлМ жидкости, станут больше тех, которые вызваны пузырьковым парообразованием. [c.267]

В вертикальных трубах (панелях) с подъемным или подъемноопускным движением и малым числом ходов (П, U и N-образные панели) гидравлическая характеристика, так же как и у горизонтальных труб (панелей), определяется величиной недогрева воды до кипения на входе в панель и давлением рабочего тела. При этом существенное влияние на ее вид оказывает величина нивелирного напора Арн. Влияние Ар тем больше, чем меньше гидравлическое сопротивление трубы, причем в зависимости от конструктивной формы панелей и направления движения среды в ней, характер проявления Ар различен. [c.168]

При кипении в трубах в условиях вынужденной конвекции на теплоотдачу оказывают влияние еще и паросодержание (недогрев), скорость вынужденного движения жидкости, а также размеры и расположение поверхности теплообмена в простра 1стве. [c.314]

Лри кипении жидкости в условиях вынужденного движения внутри труб и каналов критический тепловой поток, кроме факторов, приведенных выше, зависит от скорости циркуляции и паросо- нкал/(м -ч) держания. При увеличении скорости циркуляции жидкости критический поток увели-чиваЛ ся (рис. 13-24). На рис. 13-25 показано влияние параметра х на дщ, при различных скоростях жидкости на входе в трубу. Из трафика следует, что критический тепловой поток уменьшается с ростом X при положительных значениях этого параметра. [c.325]

Таким образом, при кипении жидкости на поверхности нагрева в зависимости от величины температурного напора At=t — ts могут наблюдаться три различных режима т ипения. Общая картина изменения теплового потока q, отводийого к кипящей жидкости, при увеличении температурного напора At показана в логарифмической -анаморфозе на рис. 4-3. Этот график относится к процессу кипения воды при атмосферном давлении. Такой же характер зависимость q от At имеет и для других жидкостей, кипящих в условиях свободного движения в большом объеме на металлических поверхностях нагрева трубах, плитах и т. д. [c.105]

При кипении жидкости на горизонтальных трубах и плитах в условиях свободного движения (большого объема) скорость отвода пара от поверхности в основном определяется силой, вызываемой ускорением свободного падения. Значения <7kjh для этих условий могут рассчитываться по формуле [Л. 47] [c.122]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...