Р корректирующий

Учет геометрического формоизменения оболочковых конструкций, наблюдающегося на стадиях потери их пластической устойчивости, в рамках применяемого метода линий скольжения, базирующегося на концепциях жесткопластического тела, осуществляется путем введения в расчеты параметра Р, корректирующего значения полу чаемых условных напряжений в стенке рассматриваемых конструкций на уровень истинных, отвечающих реальному изменению поперечного сечения оболочек. [c.102]

Шариковые радиальные подшипники ОСТ 6121-39 = 6l2° d ф 2—число шариков в подшипнике для сферического подшипника в одном ряду (л -см. табл. 62) do—диаметр шариков в мм <р —корректирующий коэфициент, учитывающий влияние диаметра шарика (см. табл. 61) [c.582]

Отсюда с учетом (1) получим выражение для передаточной функции Wk (р) корректирующей цепи [c.102]

Синтез СП с датчиком угла, жестко соединенным с валом объекта, при наличии упругих деформаций в механической передаче производим в следующей последовательности синтезируем эквивалентную систему как систему с абсолютно жесткой механической передачей, определяя при этом передаточные функции последовательного Пй р) и параллельных К р), Км(р) корректирующих устройств по методике, приведенной в гл. 2, выбираем постоянную времени Гк с учетом условия сос/сок 0,1 при K=0,3-f-0,5 и реализуем передаточные функции последовательного П о р) и параллельного (в цепи обратной связи по скорости) K q р) корректирующих устройств в соответствии с (4-269) и (4-270). [c.327]

Величину б р корректируют с учетом трудности получения точности каждого составляющего звена и проверяют удовлетворение условию [c.295]

На рис. 13.44, в показана сила р й, полученная вследствие установки корректирующей массы при третьем испытании. Имеем [c.298]

Первый член формулы (12.32) следует из формулы для коэффициента тяги ф, где без, учета корректирующих коэффициентов Fi PUv, а значение коэффициента тяги ф принято равным 0,6. Для передач с автоматическим натяжением (см. рис. 12.12) / = =0. Мри периодическом подтягивании ремня определяют по формуле (12.13), где р 1250 кг/м- А — по ГОСТ (см. также табл. 12.2) v при расчетной частоте вращения. [c.240]

Способы определения модуля и направления дисбаланса ротора в плоскости уравновешивания основаны на измерении максимальных амплитуд колебаний рамы при трех условиях запуска ротора. Рассмотрим один из этих способов. Замеряем амплитуду А1, обусловленную дисбалансом А1 (рис. 72). После этого прикрепляем к балансируемой детали в плоскости вращения корректирующий груз массы на некотором расстоянии р от оси вращения (направление радиус-вектора может быть выбрано произвольно). Этот груз обусловливает дополнительный дисбаланс А = Рк. который, складываясь геометрически с дисбалансом А], дает результирующий дисбаланс [c.102]

Снова, приводя ротор во вращение, измеряем максимальную амплитуду соответствующую дисбалансу А . Затем тот же корректирующий груз устанавливаем на таком же расстоянии р от центра вращения в прямо противоположном радиальном направлении и получаем дисбаланс —А . Последний, складываясь с А[, дает дисбаланс [c.102]

Влияние основных параметров передачи и условий работы учитывают корректирующими коэффициентами, с помощью которых находят расчетное допускаемое напряжение [a J и допускаемую удельную нагрузку [р] в действительных условиях работы [c.291]

Для удаления корректирующих масс из тела ротора, изготовленного из любого материала, применяется балансировка с использованием лазера [8, т. 6]. Этот способ стал возможным в связи с появлением и разработкой мощных оптических квантовых генераторов. Для повышения производительности применен лазер непрерывного действия и разработана оптическая система, обеспечивающая синхронное следование луча лазера за тяжелой точкой ротора в плоскости коррекции. Практически это осуществлено, например, в автоматическом лазерном балансировочном станке ЛБС-3, принципиальная схема которого приведена на рис. 6.20. Балансируемый ротор Р опирается на неподвижные чувствительные опоры Л и S и приводится во вращение двигателем Д. От него же подается механический сигнал и в блок УБ, приводящий в синхронное с ротором вращение полый щпиндель с оптической призмой П. Сигналы опорных датчиков (t и р перерабатываются в решающем блоке РБ в фазирующий импульс, также посылаемый в управляющий блок УБ, который обеспечивает требуемое фазовое положение призмы П относительно ротора Р. Луч из оптического квантового генератора ОКГ проходит через полый шпиндель и, отражаясь от вращающей- [c.224]

В эт 1.х уравнениях при н —точка.х приведения внешних сил —Мс (Fa) = 82 X р2, Мс ( з) = С5з X Fз, Направление вектора Р[ц корректируется в зависимости от знака, полученного после вычислений. [c.261]

Упругопластическому и вязкопластическому решению в первом приближении соответствуют компоненты корректирующего тензора (2.2.27), однако, прежде чем вычислять определители А и Ау, а также их элементы и р, требуется найти функции состояния 1, для упругопластической среды или для вязкопластической среды. [c.116]

Решение уравнений (2.5.66) строится с помощью процедуры последовательных приближений, изложенной в гл. I. В первом приближении, полагая т=1, п=1, р=1, / =1, /=1, /=1, к = , у — получим четыре уравнения с четырьмя неизвестными, решая которые, находим параметры Лцц,. .., Вшх, следовательно, и компоненты корректирующего тензора. Суммируя тензоры (Го) и (Гк), получим тензор кинетических напряжений (Г) в первом приближении. Последующие приближения строятся аналогично изложенному. [c.214]

Тензор кинетических напряжений (Т) а1,р строится в виде суммы основного и корректирующего тензоров [c.309]

В первом приближении полагаем т = п = р = 1 = . Компоненты корректирующего тензора [c.385]

Построение основного и корректирующего тензоров осуществляется методом, изложенным в гл. 1. Компоненты тензора напряжений (ст) вектора скорости V и плотность р определяются по формулам (1.3.49) через компоненты тензора (Т) оболочки. [c.386]

Функции состояния 1 и 2 имеют вид (1.3.74). Решение указанных систем уравнений строим с помощью процедуры последовательных приближений. В первом приближении полагаем т = п = р = 1=, тогда компоненты корректирующего тензора равны [c.393]

Сумма основного и корректирующего тензоров является тензором кинетических напряжений (7) цилиндрической оболочки, находящейся под дей-Р 21 ствием внешнего и внутреннего давлений. [c.398]

Корректирующий тензор (Г ) для конической оболочки построен в 2 настоящей главы. Формулы, приведенные для коэффициентов РуИ и свободных членов р, справедливы и в данном случае, однако вместо компонент необходимо подставить выражения (4.3.38). Все остальные вычисления производятся так же, как указано в 2. Итак, считаем тензоры (Т ) и (Т) известными. [c.404]

Так как при х= О М — Q, Q — —Р, то корректируем форму балки равного сопротивления по условию прочности по касательным напряжениям [c.160]

В качестве примера определения движения гироскопа в подвижной системе координат рассмотрим движение азимутально свободного гироскопа (см. рис. II.9 и III.3) относительно географического трехгранника в случае, когда его показания используются для определения географического курса самолета. В азимутально свободном гироскопе ось г/i направлена по истинной вертикали (ось и с помощью специального корректирующего устройства ось Z его ротора удерживают на направлении перпендикуляра к плоскости наружной рамки карданова подвеса, т. е. р = О, момент внешних сил, действующий относительно оси X, равен нулю, а следовательно, и скорость [c.90]

С учетом корректирующей функции (34.5) г )(/ ) = 1,4 расчетная разрушающая нагрузка станет 1100 кП. Эксперимент же для этой балки дает Р = 1230 кН. [c.286]

Допускаемое полезное давление [р] уменьшается с увеличением окружной скорости V, а также зависит от других факторов, оцениваемых произведением корректирующих коэффициентов КгК --- = К- Если номинальное значение допускаемого давления обозначить [роЬ то [c.310]

На рис. 6, а—е показаны различные структурные схемы коррекции преобраэО вателей, включающие исходньй преобразователь с операторной чувствительностью S (р). корректирующее устройство с передаточной функцией Н (р) и сумматор [c.120]

С помощью 1абл. П6, придерживаясь допускаемых отклонений ва углы пересече ния р, корректируем полученные значения а [c.51]

Пользуясь равенством (90), можно определить среднюю величину допуска Ь р для всех звеньев размерной цепи. Это конечно не значит, что на все размеры деталей будет установлена одинаковая величина допуска. Величина допуска, устанавливаемого для размеров конкретной детали, входящей в размерную цепь, зависит от большого количества факторов. Полученная средняя величина допуска Ь р корректируется в ту или другую сторону, учитывая относитб1ьное значение всех этих факторов, с таким расчетом, чтобы в результате подстановки величин всех установленных допусков в равенство (89) получись тождество. [c.194]

Устранение неуравновешенности ротора состоит в том, что корректирующие массы т А и должны быть р.чзмеии ны в плоскостях коррекции /1 и й в местах, определяемых координатами Цкл, < к,1 и фк/ь ("к/ . Отметим, что вместо корректирующих масс (противовесов) можно применить так называемые антипротивовесы . Это значит, что на линии действия вектора D размещается не корректирующая масса, а диаметрально противоположно ей из ротора удаляется соответствующее количество материала (удаляется, как говорят, тяжелое место ротора). То же самое можно сделать и в другой плоскости коррекции. Конечно, возможность применения такого приема нс(/осредстненно определяется конструкцией [)отора. [c.217]

Корректирующий тензор (TJ строим в форме общего решения однородных уравнений равновесия фиктивного тела, полагая равными нулю в (1.3.56) потенциал ср и вектор-потенциал р . Компоненты корректирующего тензора выражаются через функции кинетических напряжений П< Ча =1, 2, 3, 0), удовлетворяющие сформулированным условиям для тензора (7 ). Функции кинетических напряжений Па"> соответствующие нулевым граничным условиям (1.3.51) или (1.3..55), в форме Морера имеют вид [c.45]

Построение корректирующего тензора для области возмущений II выполняется в соответствии с соображениями, изложенными в 3 в координатах а, р, а, х с учетом физико-механических свойств материала тела. Системы фундаментальных функций ( ). Лп (Р), Ср (г), Ри (х ) выбирают применительно к рассматриваемой области возмущений на основании общих требований [19]. Для формы Морера компоненты корректирующего тензора таковы [c.65]

Упругому, вязкоупругому и вязкому решениям в первом приближении т, п, р, I = 0 1) еоответствуют компоненты корректирующего [c.115]

Решение уравнений (3.6.95) строится с помощью процедуры последовательных приближений, рассмотренной в 3 гл. 1. В результате находим параметры Атпр1, у Р тпрь следовательно, и компоненты корректирующего тензора (Г ). Таким образом, тензор кинетических напряжений (Т)нагр Для области возмущений нагрузки построен. [c.355]

Определяют по формуле (IV. 11) при полученной силе сервомотора значения движущих моментов на лопатках Мдв, и строят их кривые в координатах М—ао, проверяя соответствие кривых М р и Мдв и полученные значения /Сдв в критических точках. Если значения Кдв в точках или получаются меньше принятых, необходимо увеличить его значение в точке или корректировать кривую Мдв], соответственно изменяя угол р и сохраняя у 90°, что достигается изменением угла заклинивания а. Так приходится поступать и в случае, если ТСдд в этих точках чрезмерно велики. После корректировки расчет по пунктам 1, 2, 3 и 4 повторяют. Обычно такую корректировку производят только при отыскании новых оптимальных схем. [c.112]

Раствор корректируется теми же методами, что и для Ni — Р-покрытий. Ni — Со — Р-покрытия можно осаждать на детали из железных, медных и алюминиевых сплавов, а также из неметаллов. Покрытия блестяшие, светлые с серебристым оттенком, типичная для никелевых осадков желтизна отсутствует Толщина осадков на деталях любой конфигурации равномерная. Состав этих покрытий зависит от соотношения концентрации солей никеля и кобальта в растворе Когда оно равно 1 1, в осадке содержится около 65% никеля, при соотношении 1 2 — около 50 % никеля Отношение Ni. o в сплаве обычно в 1.4 раза больше, чем в растворе [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...