Число — Расчетные формулы

Однако обилие применяемых до настоящего времени единиц давления весьма затрудняло выполнение различного рода расчетов и вычислений и приводило к появлению большого числа параллельных расчетных формул с различными числовыми коэффициентами. Кроме того, значительное число жидкостных манометров, особенно ртутных, постепенно выходит из употребления и заменяется пружинными приборами, для которых применение таких единиц, как мм вод. ст. или мм рт. ст., является несомненным анахронизмом. [c.65]

Граница перехода линейной фильтрации к нелинейной определяется критическим значением числа Рейнольдса . Расчетные формулы для его определения имеют более сложный, чем в трубной гидравлике, вид, так как они должны учитывать и характеристики пористой среды. Из формул для Re, предложенных разными авторами, в нефтяной и газовой промышленности наиболее употребительна формула Щелкачева [c.199]

Число переходов — Расчетные формулы 96 [c.855]

Профильная модификация (по старой терминологии—фланкирование) служит для снижения динамических нагрузок. Параметры модификации конических колес можно выбирать и вычислять так же, как и для цилиндрических колес расчет следует вести по эквивалентным числам зубьев. Расчетные формулы имеются в [25] и здесь не приводятся. [c.72]

Проверка по допустимому числу включений — Расчетные формулы 29 [c.495]

Таким образом, расчетная формула для определения коэффициентов теплообмена между поверхностью и псев-доожиженным слоем крупных частиц, в том числе и под давлением, при обычных температурах имеет вид [c.101]

Расчетные формулы при числе витков г [c.22]

Расчетные формулы для частот собственных колебаний и критических частот вращения более сложных систем, в том числе многомассовых, см. в справочниках, а такл<е [21. [c.270]

Для сохранения единообразия в написании расчетных формул при расчете зубчатых передач на прочность рекомендуется число зубьев большего колеса обозначать 22, меньшего zi, а название рассчитываемой пары зубчатых колес выносить в заголовок. [c.162]

Параметры и обозначения Расчетные формулы и указания Числе 1НЫ знач<ии) [c.186]

Для упрощения расчетных формул диаметр делительного цилиндра червяка выражают через число заходов и модуль т [c.316]

Для реализации процесса решения задач предполагается использовать цифровую электронно-вычислительную машину, принцип действия которой позволяет оперировать только с числами. Поэтому в процессе подготовки задачи для машинного решения необходимо осуш,ест-вить ее арифметизацию, выбрать численный метод решения и составить расчетные формулы. [c.228]

Произведем поверочный расчет защиты, руководствуясь формулой (1,23), с фактором накопления энергии для двухкомпонентной гетерогенной защиты. Для расчета этого фактора воспользуемся формулой (7.28) и предположим, что число пробегов у-квантов до бетона обусловлено железом. Аналогично предложенному выше вместо факторов накопления энергии в бетоне возьмем факторы накопления энергии в алюминии, С учетом изложенного расчетная формула принимает вид [c.313]

Отметим, что в расчетные формулы на прочность деталей машин всегда входят передаточные числа, т. е. и . [c.64]

Из последнего выражения можно получить расчетную формулу для отношения температуры торможения к температуре в потоке как функцию числа Маха [c.24]

Как видим, произведение угла отклонения потока на начальное значение числа Маха Мнб, которое входит во все расчетные формулы как слитная величина, является основным параметром, определяющим данное течение. [c.109]

Потери энергии (напора) в местных сопротивлениях определяются формулой (6.16), в которой коэффициент См. выражаемый общей зависимостью (6.17), необходимо определять для каждого вида сопротивления. Теоретическое решение этой задачи сводится к нахождению законов распределения давления, т, е. числа Еи в формуле (6.16), и касательного напряжения (т. е. коэффициента трения Сд) по боковой поверхности Sq (см. рис. 6.8). Получить эти законы строго теоретически не удается даже для простейших конфигураций поверхности. Поэтому коэффициенты См, как правило, определяют экспериментально. Но для нескольких простых случаев, используя опытные данные о распределении давления по поверхности Sq и пренебрегая касательными напряжениями, удается получить расчетные формулы, вытекающие из уравнения Бернулли и закона количества движения. Имея общую зависимость (6.17), сделать это несложно. Рассмотрим два случая. [c.171]

Турбулентный режим. При турбулентном режиме для определения коэффициентов К и С различными авторами и в разное время было предложено большое число расчетных формул. [c.143]

При строгой постановке задач теории упругости встречаются значительные математические трудности и решение может быть доведено до расчетных формул, пригодных для технических приложений, в ограниченном числе случаев. Поэтому широкое применение находят различные приближенные методы решения краевой задачи прикладной (технической) теории упругости, которым и посвящается настоящая глава. [c.7]

Как рассчитываются кривые свободной поверхности в руслах (призматических), если значение х задано и равно целому числу (например, 2, 3, 4) Напишите расчетные формулы. [c.70]

Современные расчетные формулы для X предусматривают зависимость этого коэффициента в общем случае только от шероховатости стенок русла и от числа Рейнольдса. Величину X в случае круглых труб можно найти для турбулентного движения (так же как и для ламинарного движения см. вьппе), зная закон распределения скоростей по живому сечению. [c.159]

После ввода данных вычисляются перемещения, аналоги скорости и ускорения и их истинные значения. Сначала эти значения вычисляются в "первой фазе. В зависимости от значения J расчет ведется по формулам, приведенным в табл. III.5.11. В этих формулах с в соответствии с числом разбиения интервалов фазы равно 0,05. Расчеты параметров закона движения проводят операторы цикла с метками 1, 2, 3. Так как расчетные формулы не зависят от типа механизма, но изменяются условные обозначения, для кулачково-коромыслового механизма перед вычислением параметров закона движения для механизма с М — 2 в ячейку, запоминающую Н, вводится значение угла размаха коромысла Ртах. После каждого цикла вычислений происходит переход к вычислению второй фазы — к метке 7. На этой фазе вращения кулачка (фаза верхнего выстоя), скорости выходного звена н их аналоги для всех заданий равны 0, а перемещения максимальны. Ускорения для законов движения с 7 = 1 и У = 3 на границах второй фазы изменяются скачком. Поэтому в конце второй фазы в точке I = 23 ускорение и его аналог вычисляются. [c.139]

При п = со функция /i (я), характеризующая активное сопротивление, максимальна. Для большинства сталей при //>Якр число п близко к 10, а /j (/г) = 1,322. Принимая п = оо, мы, упрощая расчетные формулы, учитываем также потери на гистерезис, составляющие 1—-4 % потерь на вихревые токи, которыми при выводе формул пренебрегаем. [c.31]

При средней (определяющей в расчетной формуле) температуре 7 т=0,5(95,46+ 93,97) =94,71 К для азота кинематический коэффициент вязкости v =Q,113-lQ- м /с, коэффициент объемного расширения р = 7,15-10 з теплопроводность Я = 0,105 Вт/(мХ ХК) число Прандтля Рг= 1,6. [c.420]

Если же условия, имевшие место в опыте и в проектируемом аппарате, различны, то при расчетах следует пользоваться такими формулами, в которых учитывалось бы большее число переменных, определяющих собой протекание процесса. Этому требованию удовлетворяют только обобщенные зависимости. Поэтому при выборе расчетной формулы им следует отдавать безусловное предпочтение. [c.62]

Пусть заданы изменения параметров с иХ в зависимости от температуры и краевые условия. Требуется определить температуру во всех расчетных точках во все последующие моменты времени. Расчетные формулы получим, применяя законы Фурье и Ньютона— Рихмана к составлению тепловых балансов группы элементарных параллелепипедов, на которые разбито тело. При этом могут встретиться разнообразные варианты расположения расчетных точек. Они могут находиться в пределах однородной среды, лежать на границе двух и более твердых тел, могут быть также расположены на границе с жидкостью или газом. При всякой конкретной задаче имеется ограниченное и обычно не очень большое число вариантов расположения точек. [c.237]

В дальнейшем принятая гипотеза должна быть проверена экспериментально. Если для большого числа случаев опыт подтверждает гипотезу и если полученные расчетные формулы обладают достаточной простотой, гипотеза внедряется в расчетную практику и рассматривается уже как теория. Так, например, возникли теория максимальных касательных напряжений и теория энергии фор- [c.86]

Чтобы избежать значительного увеличения объема вычислительных работ, связанного с уменьшением шага /1 = 9 — ф х, т. е. со значительным увеличением числа базовых точек, необходимо исключить из расчетных формул величины типа ехр и при [c.320]

Автор ч Вид и число групп тормозящих элемен- ТОВ. I11T. Днаметр/длина теплообменной камеры, мм Материал, размер частиц, мм Re . Р-Ю , л 5/л= Расчетная формула для критерия Nu [c.174]

Проведенный анализ позволяет сделать следующие выводы 1) различные расчетные формулы можно привести к единообразному виду, рассматривая число Фруда как безразмерную характеристику расхода 2) результаты расчетов Р Ги.мэкс и Рг ,м н по различным формулам дают сравнительно близкие результаты, и 3) весь диапазон изменений Рг весьма невелик по сравнению с диапазоном изменения влияющих факторов, особенно Оо/йт Рг — функция, сравнительно мало меняющаяся в отличие от числа Фруда для слоя в канале Ргсл = Рги( )/Оо) . Действительно, если Ргсл меняется на 3—4 порядка, то Рг меняется в среднем от 2,6 до 7,3. [c.310]

Здесь кратко рассмотрены некоторые расчетные формулы винтовых пружин растяжения (рис. 2.47, а) и сжатия (рис. 2.47, б). Эти пружины можно рассматривать как пространственно изогнутые брусья. Они характеризуются следующими параметрами диаметром проволоки (1, из которой навита пружина, средним диаметром витка О, т. е. днаметрохм винтовой линии, образуемой осью проволоки, числом витков 1 и углом подъема витков а. Винтовые пружины растяжения навиваются без просветов между вятками, пружины сжатия — с просветами. [c.190]

Порядок определения основных размеров клнноременных шкивов и расчетные формулы приведены в табл. 41. Конструктивные размеры ступицы, спиц и число спиц устанавливают так же, как и для плоскоременных шкивов (см. стр. 512—514). [c.536]

Во многих случаях расчетные формулы упрощаются, если параметры состояния газа определяются в функции не от числа М, а от ириведенной скорости. Удобство оперирования приведенной скоростью связано с тем, что ее знаменатель (критическая скорость) зависит только от температуры торможения, которая постоянна для любого участка потока с изолированным процессом. Законы изменения температуры, давления и плотности газа в функции X выражаются формулами (42), (72) и (73) гл. I. [c.147]

В заключение отметим, что хотя в основу рассмотренного способа было положено уравнение (19-7), не учитывающее изменений скоростного напора, расчетная формула (19-13) в некоторой степени учитывает это изменение. Объясняется это тем, что все компоненты формулы получаются с графиков Q=f(г), которые отражают всю со1Вокупя,ость естественных условий в русле, п в том числе и изменяемость скоростного напора. [c.190]

Необходимо иметь в виду, что полученные здесь зависимости применимы без поправок лишь [к расчетам цельнотянутых или сварных сосудов. В случае клепаных сосудов необходимо учитывать неизбежное ослабление материала склепываемых листов заклепочным швом введе-Рис. 34. нием в расчетные формулы коэффициента прочности заклепочного шва ф. Значение этого коэффициента устанавливается в зависимости от типа заклепочного шва и представляет собой отвлеченнбе число, всегда меньшее чем единица (обычно ф = 0,6 0,75). Кроме того, принимая во внимание неизбежность коррозии, ржавления металла и требования технологии процесса клепки, получаемую расчетом толщину стенок еще несколько увеличивают на так называемый производственный припуск а = 1н-3 мм. [c.52]

Расчетные формулы для цилиидрического зацепления (рис. 6.1.) Исходные данные для расчета. Число зубьев Zi —шестерни, гг—колеса. Модуль зацепления т. Коэффициенты смещения Х1 = л 2 = 0. Коэффициенты высоты головки исходного контура h a=. Коэффициент радиального зазора исходного контура с = = 0,25. Угол профиля исходного контура а = 20° (рис. 6.1, в). [c.95]

В условиях экаопуатации детали работают в разных условиах нагружения и испытывают большое число сочетаний главных напряжений 01, <Т2, стз- Прочность детали может быть определена экспериментально путем разрушения при нехотсфых Сть Стз. Однако проведение таких опытов трудно осуществимо и экономически нецелесообразно, поэт<шу для получения расчетных формул для того или иного вида нагружения выдвигаются некоторые гипотезы. [c.214]

Для определения общего защитного тока и числа протекторов и их массы следует воспользоваться рекомендациями из раздела 18.3.1. и расчетными формулами (18.2) и (18.3, а, б), причем нужно учитывать различную потребность в защитном токе отдельных участков поверхности с площадями 5 . По максимальной токоотдаче отдельных протекторов /так, которая при внутренней защите оценивается менее надежно ввиду влияния геометрических факторов и взаимодействия с загрязненными средами, число протекторов с учетом формулы (18.2) может быть рассчитано из выражений [c.369]

В такой же последовательности с использованием зависимости (4.43) решают задачи устойчивости пластин при любых других вариантах закрепления краев у = Оиу=Ьв том числе и при упругом закреплении, при условии, что по краям д = О и д = а пластина свободно оперта, выполняется неравенство (4.42) и = = О, Т2 = onst, Т°у = onst. Окончательные расчетные формулы имеют вид (4.46), но коэффициенты Ка в этих формулах иные. На рис. 4.11 приведены зависимости коэффициентов Ка для основных вариантов закрепления краев пластины. Следует отметить, что при неподвижно закрепленных относительно поперечного прогиба W краях пластины коэффициент Пуассона [х не входит в граничные условия. Поэтому коэффициенты Ка не зависят от Но для пластин с одним свободным краем (две нижние кривые на рис. 4.11) коэффициент Пуассона непосредственно фигурирует в граничных условиях. Поэтому для пластин со свободным краем коэффициенты Ка зависят от р, и, приводя конкретные числовые значения этих коэффициентов, следует указывать, для каких значений [X они получены. [c.158]

Для снижения вероятности ошибок при расчетах десятичные кратные и дольные единицы рекомендуется подставлять только в конечный результат, а в процессе вычислений все величины выражать в ед1Н1Пцах СИ, заменяя приставки степенями числа 10. Наряду с этим, при выполнении типовых расчетов часто охазыпа тся более рациональным в расчетные формулы подставлять значения величин в десятичных кратных и дольных единицах. Это, например, очень характерно для расчетов в машиностроении. [c.11]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...