Сплавы Прочность длительная и ползучесть

Рис. 3.19. Пределы длительной прочности (а) и ползучести (6) магниевых литейных сплавов [3]

Таблица 3.43. Длительная прочность и ползучесть сталей и титановых сплавов [3,10,24

Таблица 3.44. Длительная прочность и ползучесть алюминиевых деформируемых сплавов [3,5,24]

Длительная прочность и ползучесть сплава МА8 [c.132]

Проведенные Томпсоном и др. [83] исследования стержневого эвтектического сплава Со — Сг с карбидным упрочнением свидетельствуют о прочности связи и высокотемпературной стабильности поверхности раздела. Характеристики кратковременной и длительной прочности приведены на рис. 21. Микроструктура эвтектики практически стабильна вплоть до 1370 К, а эвтектический сплав обладает более высоким сопротивлением ползучести, чем традиционный жаропрочный сплав на кобальтовой основе Маг М-302. Судя по энергии активации, процесс ползучести определяется упрочняющей карбидной фазой, что также подтверждает эффективность передачи нагрузки через поверхность раздела. [c.263]

Число опытных титановых сплавов очень велико и продолжает расти. Основное внимание обращено на повышение их прочности, длительной прочности и сопротивляемости ползучести. Однако подавляющее число изделий из сплавов титана изготовляют из 5—7 сплавов, на долю же остальных приходится не более 10—15%. Одновременно ведутся изы-ска-гшя жаропрочных сплавов на тита- [c.325]

Пределы длительной прочности и ползучести полуфабрикатов из деформируемых алюминиевых сплавов [c.52]

Длительная прочность и ползучесть полуфабрикатов из деформируемых магниевых сплавов при повышенных температурах [c.148]

Длительная прочность и ползучесть образцов из литейных магниевых сплавов [c.164]

Пределы длительной прочности и ползучести (в кГ/мм ) отожженных листов н прутков из титановых сплавов [c.185]

Пределы длительной прочности и ползучести сплавов ВМ-1, ВМ-2, ВМ-Зп [c.416]

Следует отметить, что в сравнении с низколегированными сталями конструктивная прочность жаропрочных сталей и сплавов определяется более широким комплексом свойств. К ним относятся кратковременные прочностные свойства, сопротивление ползучести и релаксации, длительная прочность, кратковременная и длительная пластичность, циклическая прочность (выносливость). [c.152]

Пределы длительной прочности и ползучести некоторых алюминиевых литейных сплавов в кГ мм- [c.250]

Если деталь работает при повыщенной или высокой температуре, то кроме данных кратковременных испытаний при заданной температуре необходимо учитывать результаты испытаний сплава на длительную прочность и ползучесть. [c.107]

Таким образом, при напряжениях меньше (0,5-н0,7) 00,2 ползучесть титана и сплавов пренебрежимо мала и этот уровень напряжений можно рассматривать как условный предел ползучести, в то время как напряжения, соответствующие (0,9-4-0,95) 00,2, представляют собой условный предел длительной прочности. [c.127]

При температурах 300—500 °С ДКМ на основе алюминия превосходят по прочности все промышленные алюминиевые сплавы (табл. 109) и отличаются высокими характеристиками длительной прочности и ползучести (табл. 110, 111). Поставляются дисперсно-упрочненные композиционные материалы на основе алюминия в виде листов, полос, профилей, прутков, проволоки и штамповок. [c.344]

Жаропрочные и жаростойкие сплавы получают на основе системы никель - хром с легирующими добавками вольфрама, молибдена, титана, алюминия. Они стойки к образованию окалины на поверхности в газовых средах при нагреве свыше 500 °С. Повышенная длительная прочность, высокое сопротивление ползучести и усталости достигаются за счет введения в сплавы [c.464]

Жаропрочность титановых сплавов при 500° С, а именно пределы длительной прочности и ползучести (0,2%) показаны на рис. 17 для ресурса работы 100 ч. Длительная прочность для ресурса до 20 ООО ч приведена в табл. 3. Пределы выносливости гладких и надрезанных образцов пяти сплавов при различных температурах помещены в табл. 12. [c.51]

Более сильное легирование сплава ВТЗ-1 повлекло за собой увеличение гарантированной прочности при 20° С с 95 до 100 кгс/мм и особенно жаропрочных свойств, как было показано выше, а использование мягкой губки обеспечило повышение термической стабильности сплава [16]. Пределы длительной прочности и ползучести при температуре 400° С за 100 ч составляют в настоящее время 78 и 50 кгс/мм соответственно вместо 60 и 30 кгс/мм2 g 1957 [c.63]

Длительная прочность и ползучесть. Ниже приводятся длительная прочность и сопротивление ползучести сплава ВТЗ-1 при температурах 300, 400, 450° С за 100, 500, 2000 ч и более после термической обработки по двум режимам изотермического отжига и закалки со старением. [c.73]

Сравнительные данные но изменению прочности, длительной (до 500 ч) прочности и ползучести при остаточной деформации 0,2% за 500 ч сплава ВТЗ-1 после изотермического отжига и упрочняющей термической обработки в зависимости от температуры испытания показаны ка рис. 10. [c.83]

На основе поверочных расчетов определяется допустимость принятых конструктивных форм, технологии изготовления и режимов эксплуатации если нормативные требования поверочного расчета не удовлетворяются, то производится изменение принятых решений. Для реализации расчетов по указанным выше предельным состояниям в ведущих научно-исследовательских и конструкторских центрах был осуществлен комплекс работ по изучению сопротивления деформациям и разрушению реакторных конструкционных материалов. При этом для вновь разрабатываемых к применению в реакторах металлов и сплавов (низколегированные тепло-и радиационно-стойкие стали, высоколегированные аустенитные стали для тепловьщеляющих элементов и антикоррозионных наплавок, шпилечные высокопрочные стали) исследовались стандартные характеристики механических свойств, входящие в расчеты прочности по уравнениям (2.3), -пределы текучести Оо,2, прочности, длительной прочности о , и ползучести a f Наряду с этими характе мстиками по данным стандартных испытаний определялись характеристики пластичности (относительное удлинение 5 и сужение ударная вязкость а , предел выносливости i, твердость, модуль упругости Е , коэффициент Пуассона д, а также коэффициент линейного расширения а. [c.38]

Предел выносливости (ст 1) при растяжении — сжатии в сопоставлении с пределами длительной прочности (Стд ) и ползучести (а ) некоторых жаропрочных сплавов [c.123]

Предел выносливости (сгуст) при растяжении—сжатии в сопоставлении с пределами длительной прочности (бдл) и ползучести (< пл) некоторых жаропрочных сплавов [c.93]

Фиг. 7. Изменение предела длительной прочности а, и предела ползучести сплава Д16Т при повышении температуры (прутки).

ЮО 150 200 250 300 Т ФИГ. 28. Изменение предела длительной прочности ajgij и предела ползучести сплава АК8 при повышении температуры (прутки, закалка и искусственное старение) (изменение предела выносливости сплава АК8 при повышении температуры си. фиг. 8). [c.39]

Кривые, характеризующие длительную прочность и ползучесть свинцовьи сплавов, приведены на фиг. 25—27. [c.313]

Данные различных авторов по влиянию ВМТО на жаропрочные свойства аустенитных сталей, никеля и сплавов на его основе обобщены в табл. 5. Применявшиеся режимы ВМТО позволили увеличить на 15—20% предел длительной прочности сталей и сплавов на базе 100 час. Оюо и продлить срок их службы в 3—8 раз, у образцов из сплава нимоник долговечность была увеличена в 15 раз [73]. Значительно больший эффект упрочнения получен на технически чистом никеле, долговечность которого после ВМТО возросла примерно в 20 раз, а на малых базах испытания — в 100 раз при этом скорость ползучести уменьшается на три порядка [85, 72, 73]. [c.45]

Рис. 21. Пределы кратковременной прочности (оплошные линии) и длительной прочности при скорости ползучести 1 % за 100 ч (штриховые линии) эвтектического сплава 73С (система Со—Сг с карбидным упрочнением) и жароярочного сплава на кобальтовой основе Маг М-302.

Изучение длительной прочности и ползучести композитов с металлической матрицей осуществлялось рядом исследователей в основном на следующих материалах вольфрам — медь, вольфрам — никелевые сплавы и бор — алюминий. Большинство испытаний проводилось при повышенных температурах, что может привести к недооценке свойств композита из-за взаимодействия между волокнами и матрицей. Экспериментальная работа сопровождалась теоретическим анализом, подобным оценке прочности по правилу смесей . Мак-Данелсом и др. [39] исследована длительная прочность и скорость ползучести композитов на основе меди, армированных вольфрамовыми волокнами полученные данные сопоставлены со свойствами компонентов при помощи соответствующего анализа. Испытания проведены при 649 °С и 816 °С. [c.297]

Рис. 10. Изменение предела длительной прочности Оюо и предела ползучести < 1/100 сплава Д16Т при повышении температуры (npyTKHj

BOB титана с целью определить возможности использования этих сплавов для лопаток паровых и газовых турбин, рассчитанных на эксплуатацию в течение длительного времени. Найдено, что многие из исследованных сплавов титана вплоть до температуры 450° С обладают более высокими значениями кратковременной прочности, длительной прочности, сопротивления ползучести, предела выносливости и эрозионной стойкости, но меньшей пластичностью, чем нержавеющая сталь марки 2X13. В результате проведенного исследования к полупромышленному опробованию в качестве материала для изготовления лопаток последних ступеней паровых турбин -с температурой до 100° С рекомендован один из сплавов титана с алюминием. [c.41]

В общем случае коэффициент запаса прочности, определяемый как отношение предела текучести при рабочей температуре к допускаемому напряжению растяжения в рабочих лопатках, /Ст=1,7. Это справедливо для лопаток, работающих в зоне низких и умеренных для данного материала температур. При этом суммарные напряжения парового изгиба не должны превосходить 600 кгс/см (ааэр ЗбО кгс/см ). Особое внимание следует обращать на снижение напряжений парового изгиба и растяжения в сечениях лопатки, имеющих отверстия для проволочных бандажей, учитывая большой коэффициент концентрации напряжений. Для титановых сплавов, помимо предела текучести, следует учитывать пределы длительной прочности и ползучести вследствие отмеченной выше склонности этих сплавов к ползучести при комнатной и умеренной температурах. [c.117]

Жаропрочность — способность сталей н сплавов противостоять деформации (ползучести) и сохранять прочность при длитатьном воздействии мехаиических нагрузок в условиях высоких температур. Прочность сталей и сплавов при обычных температурах мало зависит от длительности воздействия нагрузки, а при температурах свыше 350° С прочность уменьшается с увеличением времени воздействия нагрузки. В этих условиях разрушение металла происходит при напряжениях ниже предела прочности. Разрушению предшествует ползучесть. [c.420]

Четкое разделение кривой ползучести на два участка — не-установившейся и установившейся, возможно при испытании под напряжениями, значения которых находятся в интервале от (0,5ч-0,7) 00,2 до (0,95- 1,0) 00,2- При напряжениях выше 00,2 не-установпвшаяся ползучесть переходит в третью стадию ползучести практически без участка установившейся ползучести. Продолжительность испытаний при этом находится в пределах от нескольких минут до нескольких часов. При напряжениях несколько ниже 00,2 участок установившейся ползучести весьма продолжителен. При испытании на базе 2000 ч образцы не разрушаются при напряжениях (0,95ч-0,97) 00,2, а на базе 10 000 ч — при напряжениях около (0,9- -0,95) 00,2. Дальнейшее уменьшение напряжений приводит к такому уменьшению скорости установившейся ползучести, что разрушение не достигается за практически достижимые базы испытаний — 100 ООО ч и более. В связи с этим условный предел длительной прочности а- и а + -сплавов при нормальной температуре находится в пределах (0,9-н0,95) 0о,г- [c.127]

Сплав ВТ8 применяют после изотермического отжига. Сплав обладает высоким сопротивлением ползучести и длительной прочностью, поэтому применяется как жаропрочный (до 450—500 " С). Сплав плохо сваривается и используется главным образом в виде поковок и штамповых заготовок. Дл.ч фасонного литья применяют сплавы ВТ5Л, ВТ6Л, ВТ14Л, которые обладают достаточно хорошими литейными и механическими свойствами. [c.384]

Пределы длительной прочности и ползучести (в МПа) сплава ХН70ВМТЮ [47] [c.436]

Главная причина жизнеспособности суперсплавов в том, что они сохраняют выдающуюся прочность в интервале температур, при которых работают детали турбины. Их плотноупакованная решетка г.ц.к. обеспечивает длительную сохранность относительно высокого сопротивления активному растяжению, высокой длительной прочности, стойкости против ползучести и термомеханической усталости. Эти свойства длительно сохраняются вплоть до гомогологических температур значительно более высоких, чем у эквивалентных систем с решеткой о.ц.к. Свой вклад дают и такие характеристики решетки г.ц.к., как высокий модуль упругости, обилие систем скольжения, низкий коэффициент диффузии легирующих элементов. Для прочности сплавов чрезвычайно важна высокая растворимость легирующих элементов в аустенитной матрице, их физико-химические характеристики, обеспечивающие выделение в процессе старения таких интерметаллидных фаз, как у и у . Упрочнения можно достичь также за счет легирования твердого раствора, выделения карбидных фаз в процессе старения и использования их для управления границами зерен за счет направленной кристаллизации и соз- [c.31]

При высоких температурах ( 1300°С) деформационные процессы в большей степени реализуются по границам зерен посредством межзеренного скольжения и диффузионной ползучести, а разрушение имеет межкрйстал-литный характер. Поэтому устранение (или значительное уменьшение протяженности) в процессе направленной кристаллизации поперечных границ зерен (являющихся очагами зарождения трещин) за счет образования столбчатой или монокристаллической структуры делает возможным одновременное повышение длительной прочности, пластичности и сопротивления теп-лосменам высокотемпературных жаропрочных сплавов. [c.360]

Вместе с тем в работе Суркова и Садовского [167] показано, что при ВТМО такого же никелевого сплава (марка ХН77ТЮР) в случае малых скоростей деформирования (осадкой на 20— 30% ) возникает термически стабильная полигональная структура и сопротивление ползучести сплава больше при достаточно высокой температуре по сравнению с обычной обработкой. В ра-бота. [168 6] была показана возможность получения стабильной полигональной структуры в результате относительно небольшой деформации (1 —10%) и последующего нагрева ниже температуры рекристаллизации (механико-термическая обработка). При этом возрастает сопротивление ползучести, длительная и циклическая прочность. Создание полигональной структуры в молибдене приводит к значительному повышению температуры рекристаллизации (на 200—300° С) и к улучшению механических свойств [169]. [c.199]

Сплав ВТ20 применяется главным образом для изготовления корпусов компрессора. Механические свойства этого сплава при различных температурах приведены в табл. 19, длительная прочность — в табл. 20 и ползучесть— Б табл. 21. Все применяемые в двигателестрое-нии листовые титановые сплавы обладают вполне удовлетворительной термической стабильностью, т. е. практически не теряют пластичности после длительных выдержек (до 30 000 ч) при температурах до 300° С. При температурах от 300 до 500° С и выдержках более 3000 ч пластичность снижается вследствие проникающего окисления. [c.61]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...