Теплоносители и их характеристика

Для транспортных теплообменников н особенно авиационных важное значение имеют весовые и габаритные характеристики аппаратов. В этом случае различные варианты теплообменника можно сравнить по весу аппарата вместе с устройствами для перемеш,ения теплоносителей и их приводами или по весу собственно теплообменника при одинаковой затрате энергии на перемеш,ение теплоносителей. [c.463]

При проверочных расчетах теплообменников, когда известны их поверхность нагрева и ее конструктивные характеристики, а также расходы теплоносителей и их начальные температуры, определению подлежат конечные температуры теплоносителей. [c.224]

В зависимости от целевого назначения расчёта он носит характер конструктивного или проверочного. В первом случае бывают заданы режимные характеристики работы теплообменника - количество переданного тепла, расходы теплоносителей и их температуры или теплосодержания на входе и на выходе. В результате же расчёта определяется поверхность нагрева. [c.130]

Рис. 11-1. Схема измерений при балансовых испытаниях рекуперативного теплообменного аппарата а — без изменения агрегатного состояния теплоносителя б—при изменений агрегатного состояния теплоносителя (перечень средств измерения и их характеристику см, в табл. 11-1)

Важной частью технического прогресса в теплоэнергетике является повышение параметров пара. Увеличение давления и температуры теплоносителя — пара в энергетических установках обеспечивает увеличение к. п. д. цикла и как следствие снижение расхода топлива на вырабатываемый 1 кВт-ч. Но повышение параметров пара тесно связано с освоением производства конструкционных материалов, прочностных их характеристик, надежности таких ответственных элементов, как трубы и барабаны паровых кот.тов, проточной части турбин, трубопроводов и коллекторов и т. п. [c.60]

Важнейшей характерной особенностью ЯЭУ является радиоактивность теплоносителя, перекачиваемого через реактор. В общем случае радиоактивность теплоносителя обусловлена наведенной активностью самого теплоносителя, активностью продуктов, коррозии, загрязняющих теплоноситель, и радиоактивными продуктами деления, которые могут попасть в теплоноситель при нарушении герметичности части тепловыделяющих элементов. Для разных теплоносителей соотношение указанных выше источников активности существенно различно. Физические характеристики реактора (плотность потока нейтронов, энергетический спектр нейтронов), параметры контура циркуляции, обусловленные схемными и конструкционными решениями (период циркуляции теплоносителя, время облучения и т. п.), используемые конструкционные материалы также влияют на долю их вкладов в активность теплоносителя источников различной природы. Для иллюстрации в табл. 1.1 приведены данные по активности теплоносителя для различных реакторов. [c.14]

Выбор оптимального варианта конструкции обеспечивается совместным решением уравнений теплопередачи, материального и теплового балансов и уравнений гидравлики. Основное допущение, которое мы делаем, состоит в том, что теплофизические характеристики теплоносителей и применяемых материалов незначительно меняются с изменением температуры, поэтому расчет ведется по их средним значениям. При существенном изменении этих характеристик теплообменник по ходу теплоносителей следует разбить на несколько расчетных участков (секций) с такими температурными интервалами, внутри которых возможен расчет теплопередачи по средним значениям. [c.179]

Образование внешнего слоя зависит от перемещения растворимых элементов металла, и поэтому на его структуру оказывает большое влияние гидродинамика потока и условия теплообмена. По данным [3.90, 3.91],. внутренний слой состоит из кристаллов порядка 1000—2000 А. Внешний слой состоит из частиц большего размера, их величина определяется размером частиц в потоке. Структура и характеристики наносных отложений очень сильно зависят от фракционного состава частиц примесей теплоносителя и гидродинамических условий образования отложений. [c.139]

Таким образом, выбор начальных параметров пара на АЭС определяется их влиянием (а также влиянием параметров теплоносителя реактора) на показатели тепловой экономичности установки, надежность конструкции и стоимость оборудования, на выбор материалов активной зоны и на характеристики работы реактора (коэффициент воспроизводства, глубину выгорания и др.). [c.350]

В соответствии с классификацией, предложенной ПО Союзтехэнерго — ведущей организации в области испытаний котлов,— теплотехнические испытания разделяются на две группы. К первой относятся испытания, выполняемые для определения теплотехнических и экономических характеристик котлов [производительность, параметры вырабатываемого теплоносителя, коэффициент полезного действия (КПД), потери теплоты, удельный расход топлива] и выявления их эксплуатационных особенностей ко второй — исследовательские работы, в ходе которых проверяют новые конструкции котлов или новые технические решения отдельных узлов. [c.7]

При расчете теплообменников обычно встречаются два случая 1) конструктивный расчет, когда известны параметры теплоносителей на входе и выходе и расходы теплоносителей (или расход теплоты). Выбрав предварительно конструкцию теплообменника расчетом, определяют поверхность теплообмена 2) проверочный расчет, когда известны поверхность теплообмена и конструкция аппарата и частично известны параметры их на входе. Расчетом находят неизвестные параметры (например, параметры на выходе), расходы теплоносителей или другие характеристики аппарата (например, к. п. д.). [c.266]

Наличие в справочнике расчетных таблиц с теплотехническими характеристиками теплоизоляционных материалов, рекомендации по выбору конструкций изоляции и их толщинам в зависимости от параметров теплоносителя, а также справочных данных по стоимости изоляции и расходу материалов делают книгу особенно ценной и нужной для инженеров и техников, работающих в области проектирования, монтажа и эксплуатации тепловой изоляции. [c.4]

Первую группу составляют щелочные металлы литий, натрий, калий. Они достаточно удобны в эксплуатации, имеют хорошие физические, физико-химические и теплофизические характеристики. Их коррозионная агрессивность сравнительно невелика. В применении этой группы металлов в однофазных системах накоплен большой и разносторонний опыт. Этот опыт полезен и при установлении критериев применимости жидких металлов в качестве теплоносителя тепловых труб. [c.14]

Верхняя граница температурного интервала для отдельных материалов ограничивалась степенью изученности их теплофизических характеристик при этой температуре. Следует заметить, что практические ограничения по совместимости материала теплоносителя и материалов контейнера и изоляции могут существенно менять границы рабочего интервала температур. Тем не менее, приведенная на рис. 81 гистограмма позволяет оценить относительный потенциал по удельной массовой и объемной энергоемкости каждого из приведенных материалов. [c.132]

Переменные величины, входящие в уравнения теплового баланса и теплопередачи (температуры горячего и холодного теплоносителей, их полные теплоемкости массового расхода, коэффициент теплопередачи) могут быть сгруппированы в безразмерные параметры (характеристики), обладающие определенным физическим смыслом. Некоторые из этих характеристик уже встречались при изучении теплового расчета теплообменников, основанного на совместном решении уравнений теплового баланса и теплопередачи. [c.434]

В зависимое и от значений и И 2 для прямотока и противотока можно построить четыре типа характеристик изменения температуры теплоносителей вдоль поверхности нагрева (рис. 2.26). Их анализ показывает, что при прямотоке Т 2 < Т 1. В случае противотока Т 2 может быть выше Т . Следовательно, при противотоке холодная жидкость, при прочих равных условиях, может быть нагрета до более высокой температуры, чем при прямотоке. Хотя температурный напор вдоль поверхности нагрева [c.134]

Холодный теплоноситель в ABO — наружный воздух, который подается в аппарат вентилятором. Вентиляторы ABO — это в основном осевые машины с высокой производительностью и малыми гидравлическими напорами. Для избежания разрывов лопасти от центробежных сил окружные скорости вращения лопастей вентиляторов при диаметре 2—7 м не превышают 60—65 м/с. Лопасти вентиляторов, как правило, выполняют штампованными поворотными и неповоротными. Поворотные лопасти позволяют изменять расход воздуха, что дает возможность в значительных пределах регулировать температуру газа с изменением температуры наружного воздуха. Расход воздуха через ABO зависит от большого числа факторов расположения секций, коэффициента оребрения, числа ходов, компоновки оребренных труб и др. Это приводит к тому, что аэродинамические характеристики вентиляторов могут быть построены только на основании их предварительной продувки на заводах-изготовителях. Аэродинамические характеристики, представляющие собой зависимость статистического напора Др от производительности V и угла установки лопастей [Др (V, р]], для каждого типа аппарата представлены в паспортных характеристиках для иностранных аппаратов. Для аппаратов отечественного производства они приведены в методике. [c.132]

Созданные опытно-промышленные быстрые реакторы с жидкометаллическим теплоносителем в целом не удовлетворяют предъявляемым требованиям по коэффициенту воспроизводства и времени удвоения ядерного горючего (15 лет), хотя имеются проектные разработки быстрых реакторов большой мощности [1], в которых намечаются пути улучшения их нейтронно-физических характеристик. Вместе с тем использование жидкометаллического теплоносителя в быстрых реакторах приводит к усложнению технологической схемы преобразования тепла и увеличению капитальных затрат при создании таких АЭС из-за несовместимости жидких металлов, в частности натрия, с водой, наведенной радиоактивности натрия в первом контуре, необходимости тщательной очистки от примесей, сравнительно высокой температуры плавления и т. д. [7, 8]. [c.3]

Теплоносители типа газойль, ГТФ, НВ, ПА(Б представляют собой многокомпонентные смеси, жидкие при омиатной температуре. Количеспво индивидуальных веществ, входящих в их состав, составляет 20—60 компонентов [Л. 5, 24]. Подробные сведения о способе получения этих теплоносителей и их тепл0фи3 ические характеристики приведены в работах Л. 5, 24]. [c.22]

От ранее изданных учебников книгу отличает введение новых глав, связанных с новыми задачами курса теплотехники. В учебнике впервые приводится глава Печи химической промьцуленности , материал по тепло- и парогенераторам, работающим на высокотемпературных теплоносителях, описаны теплоутилизационные установки, в том числе котлы-утилизаторы, даны характеристика и пути использования вторичных энергоресурсов в химических производствах, уделено большое внимание эксергетическому методу термодинамического анализа энергохимико-технологических систем и их элементов. В книге приведены таблицы и графики для решения отдельных задач. [c.3]

Книга состоит из трех глав. В гл. 1 формулируются общие требо(вания, предъявляемые к веществам, используемым в качестве теплоносителей в различных энергетических установках. Рассматриваются преимущества и недостатки органических и кремнийорганических теплоносителей и области их промышлеино1го применения. Приводится краткая химическая характеристика наиболее распространенных органических и кремнийорганических теплоносителей. [c.4]

В газоохлаждаемых установках ограничения потерь по газовым трактам ПТО и ПГ определяются напорами, достигаемыми газодувками при оптимальных их характеристиках и габаритных размерах. Известно, что на прокачку газовых теплоносителей в контурах энергетических установок затрачивается 5—10% полезной мощности. Наибольщее повыщение давления, достигаемое одноступенчатой гелиевой газодувкой приемлемых размеров, составляет 2—4%. В связи с этим гидравлические потери по трактам ТА ограничивают 0,03—0,05 МПа (при давлении в контуре около 5 МПа). [c.25]

Увеличение тепловой мощности ТА и ужесточение требований по надежности приводят к созданию ТА, теплопередающая поверхность которых размещается в нескольких корпусах. Если речь идет о ПГ, то, во-первых, целесообразно иметь кратное число отдельных частей ПГ в соответствии с их функциональным назначением (экономайзер-испаритель, перегреватель), во-вторых, желательно выполнять соединение по теплоносителю и рабочему телу таким образом, чтобы образовывались индивидуальные секции — ПГ, генерирующие пар номинальных параметров. Это повышает маневренные характеристики АЭС, в частности отключение одного из ПГ минимально влияет на работу остальных ПГ. Достаточно важным является уменьшение тепловой и гидравлической развер-ки как между ТА, так и в пределах отдельного аппарата. Для этого необходимо стремиться не только к симметричному относитель но реактора расположению теплоотводящих петель, но и к симметричному размещению параллельно включенных ТА и секций относительно подводящих и отводящих линий и коллекторов. [c.42]

На процесс теплообмена оказывают влияние режим движения теплоносителя и его теплофизические свойства. Температуры теплоносителей по сечению и по длине каналов являются переменными, следовательно, переменными будут и их теплофизические характеристики плотность, вязкость, теплопроводность и т. п. Температура, при которой определяются значения теплофизйческих параметров, называется определяющей. [c.102]

Из анализа строения вещества в жидком состоянии следует, что теплофизичеомие свойства вещества определяются его молекулярным строением и что имеется достаточно оснований в использовании для количественной характеристики размещения молекул и их взаимодействия в жидком состоянии размещение молекул и их взаимодействие в твердом состоянии. Таких оснований будет тем больще, чем дальше данная жидкость находится от критического состояния. Специфической особенностью высокотемпературных теплоносителей является то, что практическое применение их ib жадном состоянии имеет место при достаточно низких абсолютных значениях термодинамичеоких параметров состояния относительно их значений в критическом состоянии. Другими словами, для высокотемпературных теплоносителей имеются все основания положить в основу их клаосифика-ции, предложенную в кристаллохимий для веществ, на- [c.16]

Разработанные для измерений пульсаций давления в потоке теплоносителя малогабаритные датчики позволяют проводить измерения при повышенных температурах и давлениях, удобны при монтаже и достаточно надежны, а также позволяют измерять пульсации давления одновременно с двух сторон исследуемого элемента. Датчик пульсаций давления состоит из цилиндрического корпуса с упругими мембранами по торцам. Давление от мембран через штоки передается на упругие элементы, установленные внутри корпуса датчика, и регистрируется тензорезисто-рами. Предварительно в лабораторных условиях проводится статическая тарировка датчиков пульсаций давления и их гидроонрессовка. Кроме того, для оценки влияния вибраций корпуса датчика на его показания на вибростенде исследуются амплитудно-частотные характеристики чувствительного элемента датчйка в сборе. Таким образом, монтаж датчика на объекте сводится к приварке корпуса датчика к исследуемому элементу. [c.156]

Оптимальное значение поверхности нагрева р1 экономайзера низкого давления зависит от характеристик 2 и поэтому их необходимо определять совместно. Однако при выборе Рх следует учитывать необходимость обеспечения беспарового режима работы экономайзера низкого давления. На рис. 8-9 показана зависимость расходов теплоносителей и предельного значения поверхности ЭК-1 К от нагрузки ЭТБ. Скачок значений Овх и D 2 при Л/ = 0,6 вызван отключением ПВД. Приведенные зависимости показывают, что наиболее опасным режимом для выбора Fl является N = 0,5 значение величины р1 [c.229]

К солевым теплоносителям относятся расплавы неорганических солей и их эвтектические смеси четыреххлористый и четырехбромистый титан [1, 2], хлористый и бромистый алюминий и их эвтектическая смесь [1, 3—5], эвтектика треххлористой и трехбромистой сурьмы [1, 6], двух- и трехкомпонентная смесь нитратов и нитритов калия и натрия (I, 7—34] и др. Состав и основные температурные характеристики солевых расплавов приведены в табл. 8.1 и 8.2. [c.178]

Число ходов охлаждаемой жидкости в радиаторе I выбирают таким образом, чтобы скорость жидкости в трубках секции, определяемая уравнением (126), находилась в допустимых пределах. Скорость воды в трубках секции Од должна быть не меньше 0,6 м1сек. Для повышения эффективности секций скорость воды Уе целесообразно увеличить до 1,0—1,5 м1сек. Минимальную скорость масла в трубках секции им обычно принимают равной 0,2 м1сек. Эту скорость следует также увеличить. Ограничением повышения скоростей теплоносителей является возрастание гидравлических сопротивлений системы и их влияние на характеристику водяного и масляного насосов. [c.265]

Для каждого режима работы блока проектом и технологическим регламентом предусмотрено соответствие между нейтронной мощностью реактора (и, следовательно, тепловыделением в активной зоне) и расходом теплоносителя так, чтобы с учетом возможных отклонений физических и тёплогидравлических характеристик от расчетных температура твэлов и их оболочек в наиболее теплонапряженных точках не превысила допустимую. При этом устанавли вается некоторый запас до критической мощности при данных параметрах и расходе теплоносителя. При превышении мощности над заданной до аварийной уставки этоГ запас может быть выбран, а температура твэлов может превысить предельно допустимую, в таких случаях требуется немедленный останов реактора, чтобы не допустить повреждения твэлов. [c.384]

Работы по исследованию органических жидкостей, используемых в качестве теплоносителей и замедлителей для энергетических реакторов, которые успешно проводятся в нашей стране, позволили создать установку АРБУС. Наряду с работами, посвященными исследованиям радиационно-химических и нейтронно-физических характеристик органических теплоносителей, весьма актуальны исследования их взаимодействия с керамическими материалами. Органические теплоносители являются сложными по структуре соединениями или их смесями, строение которых при протекании пиролиза и радиолиза становится еще более сложным [32, 34, 531—535]. В связи с этим воздействие на керамические материалы сравнительно простых по структуре органических соединений, например нефтяного топлива, представляет интерес для понимания процессов коррозии в более сложных по структуре органических теплоносителях. Взаимодействию этих теплоносителей с керамическими материалами до сих пор уделялось мало внимания, так как предполагалось, что неполярные органические вещества по своей природе не являются коррозионно-ак-тивными. [c.212]

По вопросам исследования и расчета характеристик теплообмена и гидравлики в пучках труб опубликовано несколько обобщаюш их работ. В основном в них рассматриваются проблемы, относящиеся к течению в пучках однофазных потоков теплоносителей. Сравнительно слабо в литературе освещены теплообмен и гидравлическое сопротивление пучков труб при использовании двухфазных потоков, кипящего слоя, жидкометаллических теплоносителей, поверхностей нагрева с интенсификацией теплообмена и при фазовых превращениях теплоносителей. [c.3]

Тепловой расчет теплообменника бывает конструкторским ИЛИ поверочным. Конструкторский расчет производится, когда известны параметры теплоносителей на входе и выходе и их расходы или расход тепла (тепло-производительность аппарата). В этом случае предварительно выбирают конструкцию теплоомбенника, а затем расчетом устанавливают поверхность теплообмена. Поверочный расчет производится, когда известны поверхность теплообмена и конструкция аппарата, а также некоторые параметры и расходы теплоносителей (например, параметры па входе и расходы теплоносителей) тогда расчетом определяют остальные параметры и расходы теплоносителей (например, параметры на выходе) и другие характеристики аппарата (например, к. п. д.). [c.117]

Выбор теплоносителей, конструкционных материалов и в конечном счете всей конструкции тепловых труб — вопрос комплексный, где все должно быть подчинено решению задач, связанных с применением тепловых труб в том или ином устройстве. Прежде всего следует учитывать следующие моменты . 1) уровень ра-604.ИХ температур 2) максимальные подводимые тепловые потоки 3) удельные тепловые потоки 4) перепады температуры 5) гео1уГетрические размеры 6) положение в гравитационном поле и наличие центробежных, электромагнитных и других сил 7) наличие ударов и вибраций 8) условия пуска 9) ресурс и надежность работы 10) трудоемкость и воспроизводимость характеристик при изготовлении 11) стоимость. [c.6]

Энергетическую характеристику дисперсного теплоносителя обычно определяют по сопоставлению теплопереноса и затрат энергии на преодоление возникаюш,их при этом гидросопротивлений. На рис. 7-6 [c.238]

В ряде отраслей техники режимы работы испарителей характеризуются чрезвычайно низкими температурными напорами и соответственно очень малыми плотностями теплового потока. Это относится к конденсаторам-испарителям воздухоразделительных установок, к испарителям, работающим в холодильной промышленности, и др. В испарителях, работающих в составе холодильных машин, повышение температурного напора связано с ухудшением энергетических показателей холодильной установки в целом. Например, Б установках каскадного типа снижение перепада температур с 5—7 до 2—3°С приводит к уменьшению энергозатрат при той же поверхности теплообмена на 10—15% 1137]. Однако при таких низких температурных напорах тепловой поток к хладагенту передается в условиях неразвитого кипения, поэтому коэффициент теплоотдачи к нему нередко оказывается ниже значения а со стороны горячего теплоносителя. Это приводит к очень большим габаритам теплообменных аппаратов и к неудотвлетворительным их весовым характеристикам. Так, масса кожухотрубных фреоновых испарителей обычно составляет 30—40% массы металла всей холодильной машины. Стремление уменьшить габариты испарителей, снизить расход металла (особенно дорогостоящих цветных металлов) на их изготовление заставило ученых искать возможности интенсификации теплообмена при кипении и способы достижения устойчивого развитого кипения при весьма малых температурных напорах. [c.218]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...