Пучки труб, гидравлическое сопротивление

Пучки труб, гидравлическое сопротивление 462 -- теплоотдача 226 [c.480]

Пульсации потока в парогенераторе 488, 489 Пучки труб, гидравлическое сопротивление 175—177 --коридорные 175, 176 [c.894]

Сопротивление трения при продольном обтекании пучка труб рассчитывают по формулам [54]. При поперечном обтекании пучка труб гидравлическое сопротивление включает в себя сопротивление трения и местное сопротивления [c.216]

Пучки труб, гидравлическое сопротивление [c.424]

Теплообменники Линде просты по конструкции, но имеют один недостаток, свойственный всем противоточным теплообменникам, состоящим из пучка параллельных труб одинаковой длины, а именно большое гидравлическое сопротивление тракта низкого давления. Кроме того, в теплообменниках такого тина отношение полезной поверхности теплообмена к весу всей конструкции мало. [c.100]

Формулы для расчета гидравлических сопротивлений при поперечном обтекании пучков труб [c.420]

Гидравлическое сопротивление пучков труб при поперечном обтекании следует рассматривать как сумму сопротивлений трения и местных сопротивлений. Так как в этом случае сопротивление трения составляет ничтожную долю местных сопротивлений, то полное сопротивление пучков труб определяют по формуле (20-8). При этом коэффициент местного сопротивления определяется по формулам ВТИ Л. 86]. [c.462]

Наклонные пучки труб. Коэффициент гидравлического сопротивления пучков труб, оси которых расположены под углом 20° < <р -< 90° к направлению набегающего потока, рассчитывают по формуле [c.24]

Гидравлическое сопротивление кожухотрубного теплообменного аппарата складывается из потерь давления во входной камере при входе потока в трубный пучок в трубах Арт, при выходе из трубного пучка Ар и в выходной камере Ар [c.175]

Гидравлическое сопротивление второго конту-р а. Гидравлическое сопротивление второго контура слагается из сопротивления контура питательной воды, сопротивления сепарирующих устройств и патрубков или трубопроводов выхода пара из ПГ. Гидравлическое сопротивление пучка труб и контура естественной циркуляции преодолевается напором, создающимся за счет разницы плотностей в разных частях контура. [c.184]

На основании изложенного можно заключить, что условия формирования поля скоростей, а также закономерности гидравлического сопротивления в пучках x/d=l,43 в первом приближении могут быть описаны формулами для круглых труб. [c.41]

При определении теплоотдачи в качестве расчетной поверхности нагрева принимают полную поверхность трубы, включая поверхность ребер, умноженную на коэффициент эффективности оребрения. В трубных пучках коэффициент теплоотдачи увеличивается от ряда к ряду по потоку газа, а затем стабилизируется. Для гладких труб стабилизация происходит примерно на шестом ряду, для сребренных — на третьем или четвертом рядах. Коэффициент гидравлического сопротивления уменьшается от ряда к ряду по потоку газа. [c.95]

Гидравлическое сопротивление пучков из круглых труб при поперечном обтекании газом в области Re от 5-Юз до 65-1Q3 определяется по формулам [2] для шахматных пучков [c.168]

Определение гидравлического сопротивления Др щ при изотермическом течении жидкости в трубах см. гл. XVI, а при неизотермическом течении в трубах и поперечном обтекании пучков труб см. стр. 214—222 этой главы. Определение см. гл. XVI, а также [27] и [47]. [c.243]

Минимальное гидравлическое сопротивление всех участков контура [в уравнении (1-4)] — важное условие достижения наивысшей интенсивности циркуляции. В связи с этим следует стремиться к минимальной длине и наибольшей простоте конфигурации отдельных элементов контура в частности, избегать лишних сборных коллекторов. В экранных контурах с естественной циркуляцией, имеющих обычно два коллектора, нижний распределительный и верхний сборный, особое значение имеет гидравлическое сопротивление подводящих и отводящих труб от этих коллекторов. Расчетами и практикой эксплуатации подтверждена целесообразность в трубах этих пучков иметь сечение не ниже размеров (по отношению к площади сечения труб самого экранного контура), приведенных в табл. 1-2. [c.24]

Еще сложнее обстоит положение с рекомендациями по расчету гидравлики при движении через пучки стержней двухфазного потока. В литературе до последнего времени практически отсутствовали какие-либо публикации по данному вопросу. В связи с этим при расчете гидравлического сопротивления каналов сложной формы приходилось ориентироваться на рекомендации, полученные при движении двухфазного потока в круглых трубах. [c.146]

Зависимость гидравлического сопротивления от давления при некотором произвольно выбранном реперном паросодержании х = =0.5 показана на рис. 8. Помимо экспериментальных данных, полученных на пучках различной конфигурации, на графике приведены также опытные данные авторов [13—15, 19—20] по трубам. Все экспериментальные точки вполне удовлетворительно группируются вокруг кривой, которая описывается уравнением [c.158]

Сопоставление результатов настоящей работы с имеющимися в литературе [13—15, 19—20] данными по трубам показало, что гидравлическое сопротивление круглых труб на двухфазном потоке совпадает с сопротивлением пучка стержней, имеющего относительный шаг s/d=1.15. В связи с этим форма записи уравнения (6) была выбрана таким образом, чтобы / sld)=l при s/d=1.15. Таким образом, существует принципиальная возможность использовать предложенную в настоящей статье зависимость (4) для расчета не только в пучках стержней, но и в круглых трубах. [c.158]

Установлено, что при продольном обтекании двухфазным пароводяным потоком пучков стержней (труб) зависимость гидравлического сопротивления от определяющих процесс параметров (давление, расход и паросодержание) имеет качественно тот же характер, что и при течении в круглых трубах. [c.161]

Получена единая зависимость (9), позволяющая рассчитывать в широком диапазоне изменения определяющих параметров гидравлическое сопротивление при движении адиабатического двухфазного потока в каналах сложной формы (пучки стержней) и трубах. [c.161]

J Ф и р с о в а Э. В. Гидравлическое сопротивление и теплообмен при продольном обтекании пучка труб водой. — ИФЖ, 1968, № 5. [c.162]

В книге содержится анализ теоретических и экспериментальных материалов по теплообмену, гидравлическому сопротивлению и технологии работы с жидкими металлами. Достаточно подробно изложены современные взгляды на теорию конвективной теплоотдачи. Отмечаются особенности теплообмена в жидких металлах. Анализ экспериментального материала по теплообмену приводится раздельно для течения жидких металлов в специфических геометрических формах оборудования—пучки, трубы, кольца и т.п. Уделено значительное внимание технологическим свойствам жидкометаллических теплоносителей, их очистке и химическому контролю. [c.2]

Для продольно обтекаемых теплообменных аппаратов с боковыми входом и выходом теплоносителя из межтрубного пространства определенный интерес может представлять закрутка витых труб относительно оси пучка (рис. 1.2). В этом случае обеспечивается выравнивание неравномерностей полей скорости и температуры теплоносителя, сформированных входными условиями, а также неравномерным тепло-подводом по радиусу и азимуту пучка, благодаря азимутальному переносу теплоносителя закрученными относительно оси пучка витыми трубами. При этом для лучшего выравнивания неравномерностей полей скорости и температуры на входе и выходе из теплообменника образуются коллекторы для среды межтрубного пространства, имеющие пористость большую пористости пучка благодаря использованию прямых концов труб с диаметром, равным меньшему размеру овала. Результаты исследования теплообмена и гидравлического сопротивления в пучках закрученных витых труб были рассмотрены в [39]. Обнаруженная интенсификация теплоотдачи в [c.10]

Сравнение данных по гидравлическому сопротивлен (рис. 4) шестирядных пучков показывает, что пучки с лучше-теплоотдачей имеют и большие гидравлические потери, в частности в пучках с шахматной компоновкой труб гидравлическое сопротивление при равной скорости в узком сечении на 30—35% выше, чем в пучках с коридорной компоновкой. [c.130]

Характерной особенностью врдо-водяных парогенераторов АЭС является наличие тепловой неравномерности объема. Появление ее связано с переменным температурным напором по длине труб теплообменной поверхности и неодинаковым расходом теплоносителя в трубах (ввиду различия сопротивления труб разной длины). Различие в тепловыделении приводит к неравномерности парообразования в пучке, а следовательно, к неравномерности скорости пара в отдельных частях парогенератора, повышению влажности пара. В конструкции парогенератора предусматривается ряд мер по борьбе с тепловой неравномерностью. Так, питательная вода, как более холодная по сравнению с внутрикор-пусной, подается через систему раздающих труб на более горячую часть теплообменного пучка. Этим достигается частичное выравнивание нагрузки по сечению парогенератора. Кроме того, для выравнивания скорости выхода пара по поверхности зеркала испарения под уровнем воды располагают дырчатый лист с опущенными вниз бортами высотой около 200 мм, с площадью отверстий, составляющей примерно 5 % площади листа. Такой лист создает определенное гидравлическое сопротивление, благодаря чему под ним образуется паровая подушка, перераспределяющая пар по зеркалу испарения. [c.249]

Высокие скорости воды — окол,о 1 м/с получены за счет деления пучка труб конвективного газохода на три части, а каждого экрана— на четыре части. Это привело к увеличению гидравлического сопротивления котла до 0,4 МПа (4 кгс/см ), что превышает реко.мендованное типажом значение. [c.252]

Застой и опрокидывание могут иметь место в отдельных трубах пучка параллельно включенных труб, если эти трубы обогреваются менее интенсивно или имеют повышенное гидравлическое сопротивление. В этих условиях полезный напор в них Арз т или ЛрЛол меньше, чем сопротивление в опускной системе, которое в установившемся режиме равно полезному напору контура в целом Арпол. Из этого следует, что когда полезный напор какой-нибудь трубы Ар, 1т меньше, чем для контура в целом, в ней установится режим застоя или опрокидывания. [c.58]

Гидродинамической характеристикой парогенерирующей трубы называется зависимость полного гидравлического сопротивления от расхода при стационарном режиме. В аппаратах с принудительным движением среды и в контурах с естественной циркуляцией отдельные витки труб работают не изолированно, а чаще всего параллельно с другими витками такой же или другой конструкции. Если витки в пучке одинаковы, то большое влияние на надежность работы каждого из них оказывает гидравлическая и тепловая раз-верка. Однако влияние разверки проявляется по-разному в зависимости от гидродинамической характеристики труб, Когда витки в пучках труб различаются по конструкции, для определения режи- ма работы каждого из них также необходимо располагать гидродинамическими характеристиками. [c.70]

Коэффициент сопротивления шахматных пучков труб может быть также определен по номограмме (рис. 1.3). Гидравлическое сопротивление рассчитывают по формуле (1.31). Сначала определяют член ( /%) - / (Ке) по поперечному отно-еительному шагу Хх = а затем по вспомогательному графику множитель х = = / (хх/хг), после чего рассчитывают = ( /х)Х- [c.24]

Существенное влияние па эффсктивносп. теплообменников оказывают раз личные отклонения в интенсивности теплопередачи, которые связаны с допол пительным термическим сопротивлением отложений, с байпасными перетечками теплоносителей, с гидравлическими неравномерностями в каналах пучка труб [4, 6, 7, 12, 13, 25—27, 29, 30, 38, 39]. [c.168]

Исаченко В. П. иСаломзада Ф., Теплоотдача и гидравлическое сопротивление поперечно омываемого водой коридор- 39. ного пучка труб, Теплоэнергетика № И, [c.244]

Можно полагать, что с ростом высоты бугорков шероховатости начало режима, при котором начинается резкое увеличение гидравлического сопротивления (переход на шероховатый режим течения), сдвигается в область более низких паросодержаний. Получение количественных рекомендаций о влиянии шероховатости на гидравлическое сопротивление при движении двухфазного потока в пучках стержней требует постановки специального исследования, которое целесообразно первоначально проводить на трубах 6 . В связи с этим влияние шероховатости на Ардф в настоящей работе подробно не изучалось, и в приведенном ниже обобщении рассматриваются только опытные данные, полученные при ж 4Г0.9, когда исследуемые каналы были заведомо гидравлически гладкими по отношению к двухфазному потоку. [c.155]

Этот вывод базируется на опытных данных, полученных на пучках стержней различной конфигурации (s/d=1.08, 1.15, 1.23 и 1.31) в широком диапазоне изменения весовых расходов [w (— =500 — 3600 кг/(м -сек)], давлений (/ =10120 ата) и паросо-держаний (О < ж < 0.9). С целью подтверждения общности характера обнаруженной закономерности были проанализированы опытные данные ряда советских авторов [13—16] на гидравлике двухфазного потока в круглых трубах. Было установлено, что и в трубах для области докризисных режимов течения гидравлическое сопротивление на двухфазном потоке пропорционально расходу в степени п=1.4. В работе (17] отмечается, что аналогичная зависимость была получена М. Сильвестри при течении двухфазного потока в кольцевых каналах. Таким образом, можно констатировать, что обнаруженная закономерность имеет достаточно универсальный характер. В настоящее время [c.156]

Зависимость гидравлического сопротивления от паросодержа-ния показана на рис. 9. Из графика видно, что все опытные точки, полученные как на пучках различной конфигурации, так и на трубах (для докризисных режимов) [13—15, 19—20], группируются с разбросом, не превышающим +20% вокруг осредняю-дцей кривой, которая может быть аппроксимирована следующим уравнением [c.159]

Теплообменные аппараты с продольным и поперечным обтеканием пучков ви1ых труб были рассмотрены в книге [39], где приведены результаты детальных исследований структуры турбулентного потока, теплообмена, гидравлического сопротивления и перемешивания теплоносителя, методы экспериментального исследования, инженерных расчетов тепломас-сопереноса и оценки эффективности таких теплообменных поверхностей по сравнению с гладкотрубчатыми, теплообменными аппаратами. [c.3]

В книге предложены способы обобгцения опытных данных по нестационарному тепломассообмену в пучках витых труб при различных типах нестационарности резком и плавном изменении тепловой нагрузки при запуске и остановке аппарата и переходе с однрго режцма работы на другой режим, а также при изменении расхода теплоносителя. При этом использовались теории подобия и размерностей, на основании которых предложены критерии подобия и способы учета особенностей нестационарного процесса тепломассообмена в пучках витых труо. Определены критериальные зависимости для расчета эффективных коэффициентов диффузии и коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления для стационарных и нестационарных условий работы, которые рекомендуется использовать при теплогидравлических расчетах теплообменных аппаратов. Рассмотрены методы расчета теплообменных аппаратов с витыми трубами с учетом межканального перемешивания, что позволяет наряду с усредненными определять и локальные параметры в рамках гомогенизированной постановки задачи. В книге анализируются и обобщаются теоретические и экспериментальные работы, выполненные как авторами, так и другими исследователями. [c.5]

Теплообменные аппараты с поперечным обтеканием пучков витых труб также могут быть установлены с касанием по максимальному размеру овала, что улучшает их вибропроч-ностные характеристики, но при этом интенсификация теплообмена и процесса выравнивания неравномерностей температур труб по их периметру достигается только при размещении витых труб с образованием щелевых каналов по длине пучка труб с шириной, равной половине разности между максимальным и минимальным размерами овала. В этом случае трубы в плотной упаковке касаются только труб соседних рядов. Результаты исследования теплообмена, гидравлического сопротивления в таких аппаратах, оценка эффективности их использования приведены в работе[39]. [c.9]

Для решения задачи определения нестационарных температурных полей целесообразно использовать гомогенизированную модель течения, как и в случае расчета стационарных полей температур. Модель течения гомогенизированной среды [39] сводится к следующему. Реальный пучок заменяется пористым массивом с диаметром, равным диаметру пучка, в котором течет гомогенизированная среда — поток теплоносителя с распределенными в нем источниками объемного энерговыделения (теплоподвода) и гидравлического сопротивления pм /2радиусу пучка [9]..Определив толщину вытеснения пристенного слоя 5 и условно нарастив на стенки труб слой материала, равный по толщине 5 , можно рассматривать в новых границах свободное течение со скольжением гомогенизированной среды, полагая, что вектор скорости параллелен оси пучка, а Эр/с г = = 0. Поэтому в уравнении движения скорость и является скоростью в ядре потока (вне пристенного слоя), конвективные члены с поперечными составляющими скорости в левой части уравнения отсутствуют, а диффузишшый член учитьшает влияние различных механизмов переноса на поля скорости в поперечных сечениях пучка [13]. Таким образом, замена течения в реальном пучке труб течением гомогенизированной среды представляет собой инженерный прием, справедливость применения которого для расчета полей скорости и температуры, теплоносителя должна быть подтверждена экспериментально. [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...