Поток Коэффициент лучистый

Соотношение (2-2-9) является выражением закона Ньютона охлаждения или нагревания тела при этом Та обозначает температуру поверхности, тела, воспринимающего теплоту. Хотя соотношение (2-2-9) аналогично выражению (2-2-6) для закона конвективного теплообмена при постоянном потоке теплоты, его физический смысл совсем иной. Коэффициент лучистого теплообмена / (Т) зависит от температуры (рис. 2-1), а также от свойств поверхности тел, участвующих в лучистом теплообмене. Если температура 7у изменяется незначительно, то коэффициент у (Т) приближенно можно принять постоянным. [c.96]

Коэффициент kr называют коэффициентом лучистой теплопроводности по аналогии с известным в теории теплопроводности коэффициентом теплопроводности. Выражение (9.25а) имеет тот же вид, что и соответствующее выражение для плотности теплового потока за счет теплопроводности отсюда видно, что приближение оптически толстого слоя описывает процесс переноса излучения как диффузионный процесс. [c.345]

Для каждого монохроматического излучения световой поток пропорционален лучистому потоку, но для различных монохроматических излучений значение коэффициента пропорциональности различно в соответствии с коэффициентом относительной видности. Поэтому для получения, например, от монохроматического излучения с длиной волны X = 620 нм (красный цвет) и Кх 0,381 (табл. 10 и рис. 22) такого же светового потока, как от излучения с длиной волны X = 555 нм (желто-зеленый цвет) и Ктах = 1 > необходимо, чтобы лучистый поток первого излучения был в 2,6 раза больше лучистого потока второго излучения [c.49]

На рис. 7.2 представлены зависимости коэффициента теплоотдачи излучением от дымовых газов к внутренней поверхности футеровки для потоков с золой и без золы. Сравнение коэффициентов конвективного с коэффициентом лучистой составляющей теплообмена показывает, что даже при температуре дымовых газов около 100 С доля лучистой теплоотдачи вполне соизмерима [c.117]

Запишем эффективный лучистый тепловой поток на ограждающей поверхности, используя коэффициент лучистого теплообмена ад, аналогичный по смыслу коэффициенту теплоотдачи а [c.69]

В плазменной дуге основное количество энергии выделяется в анодном пятне. Тепловой поток, обусловленный лучистым и конвективным теплообменом, намного меньше. Величина коэффициента теплоотдачи, учитывающего конвективный и лучистый теплообмен между столбом дуги и стенками канала формирующего наконечника, составляет 3-10" —1-10 кал/см -°С-с [104]. [c.96]

Нелинейная теплопроводность может быть обусловлена тепловым излучением среды. Известно, что для оптически толстых сред (длина пробега фотонов /ф мала по сравнению с характерными линейными размерами задачи) вектор суммарного потока излучения можно выразить в виде закона Фурье (1.13). При этом коэффициент лучистой теплопроводности имеет вид [c.13]

Здесь использован метод полных (эффективных) коэффициентов. Лучистый тепловой поток и его дивергенция определяются уравнениями (16.26) и (16.27). [c.405]

В общем случае при взаимодействии лучистого потока с веществом наблюдаются следующие явления отражение, поглощение и пропускание. Эти явления могут сопровождаться изменением лучистого потока по своему спектральному составу и изменением распределения потока в пространстве. Долю потока, приходящуюся на каждое явление, принято характеризовать коэффициентами, показывающими отношения отраженного, поглощенного и пропущенного потока к лучистому потоку, упавшему на вещество. [c.60]

Sv (JW, 2, т, v) — спектральный коэффициент отражения лучистого потока частоты v в момент времени т для элемента граничной поверхности М и направления 2. [c.163]

Программная реализация расчета результирующих лучистых потоков. Таким образом, при определении результирующих тепловых потоков в замкнутой системе серых диффузно излучающих тел с диффузным отражением возникают две задачи первая связана с вычислением коэс ициентов по заданной геометрии системы, вторая — с решением системы уравнений (6.6) и расчетом по формулам (6.8). Методы расчета угловых коэффициентов рассмотрим далее в 6.2, 6.3, а сейчас остановимся на задаче решения системы уравнений (6.6). [c.179]

При совместном действии Л. т., тенлонроводеостн и конвективного теплообмена (сложный теплообмен) относит. вклад раэл. видов теплообмена характеризуют критериями подобия. Радиац. число Био пропорц. отношению коэффициентов лучистой Хд и молекулярной к теплопроводностей. Число Больцмана Bo=pu pjaT (р — плотность, и — скорость потока жидкости или газа, Ср — уд. теплоёмкость при пост, давлении) харак1еризует отношение нлотностей конвективного и лучистого тепловых потоков. [c.619]

Теория лучистого теплообмена применительно к задачам расчета печей развивалась в основном на базе тех же приемов, которые были использованы ранее в топочно-котельной технике 1) применение однораз-.мерной схемы излучения без учета осевых лучистых потоков 2) определение видимого коэффициента лучистого теплообмена при допущении постоянства температуры в объеме 3) использование выражения для эффективной температуры через теоретическую и температуру уходящих газов. [c.410]

Зависимость коэффициента от оптических свойств среды выбирается такой, чтобы при Ви- -оо (среда непрозрачная для тепловых лучистых потоков) коэффициент был равен 1. При теплообмен 01раждающей конструкции определяется законом турбулентной естественной конвекции и турбулентный коэффициент теплопроводности [c.78]

Метод светового моделирования. Тепловое излучение подчиняется общим законам, которым подчиняются все виды излучения. Поэтому в опытном исследовании углового коэффициента лучистые потоки могут заменять световыми. Световое моделирование обладает большими удобством я простотой. В нем легко устраняют трудности, связанные с измерением лучистых потоков, гароиз водимым при высоких температурах устраняются побочные явления, к которым относятся конвективный перенос тепла и теплопроводность опыты проводятся при низких температурах. [c.378]

Напоминаем, что поток энергии, переносимой путем лучистой теплопроводности, 8 = — у, дТ1дг, где коэффициент лучистой теплопроводности к = 16сг I (Г) Г /3 (см. 12 гл. II). [c.489]

Утонение или разрушение относительно холодного ггограничного слоя, который поглощает тепло, излучаемое горячим ядром газового потока, способствует увеличению и коэффициента лучистого теплообмена а.т Повышение скорости движения газов, т. е. увеличение их расхода, вызывает возрастание / г, что приводит к увеличению 9ы.к и м.л как непосредственно, так и в связи с повышением (растет с температурой как излучателя, так и приемника излучения) и ак, так как hr пограничного слоя увеличивается с температурой, интенсифицирующей молекулярную диффузию, а также д[1СС0циа-цию (см. рис. I). [c.22]

Интегральная чувствительность ЭОП определяется гл. обр. св011ствами используемого фотокатода, напр, у ЭОП с кислородно-серебряно-цезиевым фотокатодом, применяемого в ИК диапазоне, чувствительность достигает 70 мкА/лм, а многокомпонентный фотокатод, используемый в ЭОП для усиления яркости видимого изображения, обладает чувствительностью до 10 мкА/лм. Разрешающая способность ЭОП лежит в пределах 25—60 штрихов на 1 мм. Коэффициент преобразования — отношение излучаемого экраном светового потока к лучистому потоку, падающему от объекта на фотокатод,— у каскадных ЭОП достигает 10 и более. [c.883]

В связи с изложенным выше в качестве первого приближения можно предложить следующую модель теплообмена псевдоожиженного слоя крупных частиц, в том числе и под давлением, с поверхностью. Исходной посылкой ее, как и в [76, 90, 93], служит рассмотрение общего коэффициента теплообмена как состоящего из трех аддитивных компонент конвективной составляющей коив, отражающей перенос тепла от поверхности движущимся потоком газа кондуктивной конд, учитывающей распространение тепла теплопроводностью, и лучистой. [c.92]

Здесь Епр—приведенная степень черноты системы стенки канала— дисперсный поток Чс — ъкспернментально определяемый средний коэффициент облученности дисперсной среды, зависящий от истинной концентрации и радиационных свойств частиц, учитывающий эффект переизлучения лучистой энергии в массе движущих-с я частиц и поэтому зависящий от режима течения дисперсного потока в целом еэ.т — эффективная степень черноты частиц, экспериментально определяемая на основе истинных радиационных свойств частиц бет — степень черноты материала стенок канала в лучепрозрачной среде, определяемая по известным таблицам при Гст D/rfi—отношение диаметров капала и ч астиц т=йэ/ , где [c.272]

Как и.чмеиятся угловые коэффициенты и лучистые потоки между дисками, рассмотренными в задаче 10-43, если расстояние между ними сократит ) соответственно в 2 и 4 раза [c.205]

Вычислить средние угловые коэффициенты ф ,2 и ф2,1 и результирующий лучистый поток для случая когда диаметр диска, имеюи его меиьн1ую температуру, увеличен в 2 раза, а все другие услов[1я остались такими же, как в задаче 10-43. [c.205]

Предположим, что требуется найти излучательную способность изотермической полости, показанной на рис. 7.5. Величина, которую необходимо вычислить, представляет собой отношение спектральной яркости элемента стенки А5, визируемого в Р, к спектральной яркости черного тела при той же температуре. В свою очередь поток излучения, исходящий из в направлении апертуры а, состоит из двух частей потока, излученного самим элементом А5, и лучистого потока, отраженного тем же элементом А5. Первый зависит только от коэффициента излучения стенки и ее температуры и не зависит от присутствия остальной части полости. Отраженный поток, со своей стороны, зависит от коэффициента отражения поверхности элемента А5 и от лучистого потока, попадающего на А5 из остальной части полости. На значении отраженного потока сказывается влияние а, так как лучистый поток, который в замкнутой полости пришел бы от а в направлении А5, в рассматриваемом случае отсутствует. Именно этот эффект отсутствия падающего потока от а в потоке излучения, отраженного от А5, и необходимо вычислить. Следует также учесть, что отсутствует не только лучистый поток в направлении а- А5, но и лучистый поток от а в направлении остальной части стенок полости. Таким образом, лучистый поток, поступающий в А5 от всей оставщейся части полости, является несколько обедненным. Из всего этого должно быть ясно, что расчет излучательной способности такой полости никоим образом не является тривиальной операцией. Для строгого вычисления необходимо знать в деталях геометрию полости и системы наблюдения, угловые зависимости излучательной и отражательной характеристик материала стенки полости, а также распределение температуры вдоль стенок полости. Температурная неоднородность изменяет поток излучения полости в целом так же, как и наличие апертуры, но с некоторым дополнительным усложнением, которое состоит в том, что изменение потока [c.327]

Рассмотрим лучистый теплообмен между двумя серыми параллельными пластинами, разделенными прозрачной средой. Размеры пластин значительно больше расстояния между ними, так что излучение одной из них будет полностью попадать иа другую. Поверхности пластин подчиняются закону Ламберта. Обозначим температуры пластин Ti н Т2, коэффициенты поглощения А , собственные лучеиспускательные способности, определяемые по закону Стефана — Больцмана, Ei и Е2, суммарные лучистые потоки и Ё2эф] коэ( зфициенты излучения i и С . Полагаем, что [c.468]

Падающий на поверхность вещества поток лучистой световой энергии частично поглощается, а частично отражается. Из оптики известно, что доля отраженной энергии зависит от длины волны излучения и состояния поверхности вещества. В табл. 3.2 приведены значения коэффициентов отражения (при полном отражении этот коэффициент равен 1) для чистых неокисленных полированных поверхностей металлов. [c.124]

В четвертой главе охарактеризованы конструкции приборов для измерения тепломассообменных характеристик внешнего и внутреннего переноса. К первой группе характеристик относятся падающий и эффективный лучистый поток, относительная излучательная способность (степень черноты), коэффициенты тепло- и массоотдачи, а также новые характеристики — испарительная способность и интегральная плотность испарения. Ко второй группе относятся коэффициенты тепло- и температуропроводности, теплоемкость и теплоусвояемость. Большое внимание уделено блочному принципу создания приборов для комплексного исследования характеристик второй группы (ТФХ-приборов). [c.8]

Спектральный коэффициент отражения выделяет количество лучистого потока энергии, отраженного от элемента поверхности. Наконец, введем еще индикатрису отражения pv (М, 2, 2, т, v) так, чтобы произведение v,+n (М> х x os( 2, n) Sv (М, Q ) pv (М, 2, 2 )х xd 2 представляло собой количество лучистой энергии, заключенной в единичном интервале частот в единичном телесном угле около направления 2 и проходящей в единичное время через единичную площадку, расположенную перпендикулярно направлению 2, d 2, в результате отражения от поверхности фотонов, первоначально двигающихся в телесном угле 2, d 2. Очевидно, индикатриса отражения обладает следующим свойством замыкаемости [c.163]

Наряду с эффектом экранировки лучистого потока к поверхности раздела сред для Я, < 0,115 мкм при вдуве, в результате которого q .w уменьшается, в видимой части спектра имеет место противоположный эффект с увеличением скорости вдува лучистый поток увеличивается. Этот эффект связан с высвечиванием энергии компонентами, продиф-фундировавшими во внешние, более нагретые слои пограничного слоя. Высвечивание энергии объясняется увеличением коэффициента излучения смеси в этих условиях. [c.449]

Одна из поверхностей плоской стальной иласти-ны иеограиичепиой протяжспности находится в потоке нагретого газа, другая поверхность теплоизолирована. Выполнить приближенный расчет изменения температуры пластины в зависимости от времени в течение первых 10 с. Толщина пластины 6=2 мм. Влиянием лучистого теплообмена и изменением температуры поперек стенки пренебречь. Физические свойства материала пластины с = = 602 Дж/(кг К), () = 7900 кг/м. Темпераутра окружающей среды Т.,ц (К) и коэффициент теплоотдачи а [Вт/ (м - К)1 линейно изменяются со временем = —50т + 900 ос — =—30т + 600. Вначале пластина имела температуру 293 К. [c.192]

Напомним, что угловой коэффициент равен OTiioLiieiinro лучистого потока Pji, падающего на i-ю поверхность с /-и, к полному потоку, излученному с /-Й поверхности по всем направлениям. Он зависит только от геометрии системы. Переизлучение после отражений при определении ф не учитывается. Если /-я поверхность вогнутая, то следует учитывать и коэффициент самооблученности fPii (слагаемое при / = i). [c.178]

Ниже приведен пример фрагмента программы расчета эффективных и результирующих лучистых потоков в системе N тел, которая оформлена в виде подпрограммы SUBROUTINE RAD (рис. (6.3). Входными параметрами подпрограммы являются коэ ициенты черноты 8 , площади поверхностей S,-, температуры Ti и угловые коэффициенты ф ,-, представленные в виде одномерных массивов, а выходными параметрами — массивы результирующих и эффективных потоков. [c.179]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...