Приведение масс кривошипно-шатунного механизма

Приведение масс кривошипно-шатунного механизма 233 [c.233]

Прежде чем переходить к изложению метода динамических работ, установим понятие о приведенном моменте инерции механизма машины, обладающем переменной приведенной массой рд. Если ограничиться случаем машины с кривошипно-шатунным механизмом, то согласно формуле (41) для приведенной к пальцу кривошипа А массы всего механизма имеем [c.241]

Применительно к конкретным физическим и техническим объектам неустойчивость невозмущенных движений обычно может быть истолкована как параметрическое возбуждение колебаний (и наоборот). Причиной параметрических колебаний обычно являются периодически изменяющиеся параметры жесткости и инерционности. Например, при установившемся вращении вала, жесткость опор которого зависит от направления реакций, эффективная жесткость системы - периодическая функция времени в кривошипно-шатунном механизме периодически изменяется приведенная масса, т.е. инерционная характеристика. Исследование устойчивости [c.471]

ПРИВЕДЕНИЕ МАСС ЧАСТЕЙ КРИВОШИПНО-ШАТУННОГО МЕХАНИЗМА [c.125]

Силы инерции, действующие в кривошипно-шатунном механизме, в соответствии с характером движения приведенных масс подразделяют на силы инерции поступательно движущихся масс и центробежные силы инерции вращающихся масс Кн (рис. 50, а). [c.127]

Приведение масс частей кривошипно-шатунного механизма. По табл. 21 с учетом диаметра цилиндра, отношения S/D, рядного расположения цилиндров и достаточно высокого значения р устанавливаются [c.160]

Приведение масс частей кривошипно-шатунного механизма. По [c.176]

После приведения масс движущихся частей кривошипно-шатунного механизма к двум массам т и Шг силы инерции этих масс на- - [c.17]

Основные массы, связанные с одни.м коленом вала, следующие 1) масса самого колена вала 2) приведенная масса нижней (вращающейся) части гп2 шатуна 3). масса поступательно движущихся частей кривошипно-шатунного механизма (поршня и приведенной массы Я ] шатуна). [c.78]

Понятие приведенный момент инерции относится только к механизмам с одной степенью подвижности. Изучим свойства приведенного момента инерции на примере кривошипно-шатунного механизма (рис. 26). Ведущим звеном является кривошип АВ. Пусть известны угловая скорость кривошипа (toi), масса шатуна ВС m2), масса ползуна III т ), момент инерции кривошипа от- [c.33]

Пример 1. Определим приведенную массу и приведенный момент инерции для кривошипно-шатунного механизма (фиг. 5. 1, а). [c.111]

Для большей общности мы можем считать коэффициент инерции а также зависящим от координаты д (например, приведенная масса или момент инерции кривошипно-шатунного механизма зависят от угла поворота вала машины). [c.105]

Величина пор это отношение приведенной массы прямолинейно движущихся деталей кривошипно-шатунного механизма к площади поршня [c.314]

Основываясь на выражении (У.1б), обратимся к задаче о колебаниях простейшего кривошипно-ползунного механизма (рис. У.7, г). Если, как обычно, массу шатуна заменить двумя массами, из которых одна (т ) вращается вместе с кривошипом, а другая (т ) движется вместе с поршнем, то получится схема, показанная на рис. У.7, д. Здесь кривошип вместе с присоединенной частью массы шатуна заменен одним диском с полярным моментом инерции / + т г , а общая масса поршня вместе с другой присоединенной частью шатуна равна т + /Пг- Теперь на основании приведенного выше решения вспомогательной задачи от этой схемы можно перейти к схеме на рис. .7, е, состоящей из двух дисков один из них (маховик) имеет момент инерции / , а второй — момент инерции / , определяемый по формуле (У.1б) в данном случае [c.283]

Пример. Найти приведенный к начальному звену / момент инерции кривошипно-ползунного механизма (рис. 4.3, а), если кривошип / с моментом инерции /j вращается вокруг оси, совпадающий с центром тяжести кривошипа шатун 2 имеет момент инерции 1 , массу т , центр масс находится в точке на равных расстояниях от шарниров А и В ползун 3 имеет массу Шз, центр масс S3 совпадает с центром шарнира В. [c.52]

Конструкция уравновешивания с кривошипно-коромысловым механизмом применяется чаще. Для расчета необходимо сделать приведение масс, как это указано в гл. 1. Длину коромысла необходимо выбирать возможно большей, но при этом ось шарнира шатуна должна в крайних положениях совпадать с осью движения центра тяжести ползуна. Момент инерции коромысла также выбирают из условия равенства нулю суммы всех инерционных сил и определения статического момента всех масс относительно центра вала. Центр тяжести коромысла должен быть близким к центру его инерции или совпадать с ним 119]. [c.119]

Коленчатый вал I (рис. 12) воспринимает от шатунно-кривошипных механизмов вращающие моменты и передает сумму этих моментов на генератор 30. Вращающие моменты от отдельных цилиндров суммируются по мере перемещения к тяговому генератору, а амплитуды крутильных колебаний сглаживаются маховым моментом вращающихся тяжелых масс ротора генератора. Часть мощности отводится на вертикальную передачу через шестерни 38 и 33 для вращения вспомогательных электроагрегатов, привода кулачковых валов и привода вентилятора охлаждения тягового генератора. С левой стороны к коленчатому валу подсоединен вал II коробки привода водяных 8 и 15 и масляных 2п6 насосов, а также регулятора 16. Вал II соединен с коленчатым валом прн помощи зубчатой муфты, рядом с которой на конце коленчатого вала установлен антивибратор крутильных колебаний 42 маятникового типа. Антивибратор смонтирован в точке максимальных амплитуд крутильных колебаний и настраивается с учетом всех приведенных масс, в том числе и коробки привода агрегатов. Таким образом, на одном конце коленчатого вала дизеля (слева) установлены зубчатая муфта и антивибратор, а на другом (справа) — эластичная муфта. [c.25]

В простейшем случае для установления взаимосвязи между угловой скоростью вращения кривошипа со и основными параметрами главного исполнительного механизма приведенной массой Шщ,, приведенной жесткостью С р силовой системы, приведенным зазором Апр, начальной скоростью деформирования vo, углом поворота кривошипного вала ав, радиусом кривошипа R, длиной шатуна L, технологической нагрузкой P t) и допустимым инерционным усилием [Ри], когда маховик установлен непосредственно на главном валу, систему можно представить одномассовой (рис. 6.24), уравнение движения которой принимает вид [c.440]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРИВЕДЕННЫХ МАСС ШАТУННО-КРИВОШИПНОГО МЕХАНИЗМА. ТОЧНЫЕ ВЫРАЖЕНИЯ СКОРОСТИ И УСКОРЕНИЯ ПОРШНЯ [c.13]

Приведенные массы шатунно-кривошипного механизма, определение 13 Привод валиков вертикальной передачи, схемы 326 [c.604]

Шайбы кулачковые, см. Кулачковые шайбы Шариковые подшипники, см. Подшипники Шатунно-кривошипный механизм, определение приведенных масс 13 --, определение силы инерции поступательно-движущихся частей его 16 Шатунные болты, расчет 218 Шатунный механизм, определение основных размеров 210 Шатуны 187 —, материалы для изготовления их 2Ш [c.606]

Система сил инерции шатунно-кривошипного механизма образуется из силы инерции вращающегося кривошипа, силы инерции комплекта поршня, совершающего возвратно-поступательное движение, и сил инерции шатуна, совершающего плоское движение. Вычисление сил инерции значительно упрощается, особенно для находящегося в сложном движении шатуна, если звенья шатунно-кривошипного механизма заменить системой динамически эквивалентных сосредоточенных (приведенных) масс. [c.132]

В приведенной системе (рис. 76) массовые моменты инерции дисков обозначены 1, а крутильные податливости участков (величины, обратные жесткости) — При переходе от реальной системы к приведенной производится приведение длин и масс валопровода. Приведение длин сводится к определению крутильной податливости или жесткости участка валопровода между сосредоточенными массами. Приведение масс сводится к определению массовых моментов инерции масс валопровода. Для решения этих вопросов вся система валопровода разбивается на участки, на границах которых находятся сосредоточенные массы. Обычно в качестве месторасположения сосредоточенных масс принимаются плоскости шатунно-кривошипных механизмов и места расположения масс, моменты инерции которых значительно больше моментов инерции участков вала (диски, шкивы, маховики, роторы и др.). [c.142]

Примеры параметрически возбуждаемых колебаний в машиностроении. Параметрические колебания часто встречаются в задачах динамики механизмов и машин. Вал, сечение которого имеет неодинаковые главные жесткости при изгибе, может испытывать незатухающие поперечные колебания даже в том случае, когда он полностью уравновешен. Причиной поперечных колебаний является периодическое (при постоянной угловой скорости) изменение изгибных жесткостей относительно неподвижных осей. В неподвижной системе координат поперечные колебания вала описываются дифференциальными уравнениями с периодическими коэффициентами. Если использовать координатную систему, которая вращается вместе с валом, то придем к дифференциальным уравнениям с постоянными коэффициентами. Поэтому в данном примере изгибные колебания можно трактовать и как параметрически возбуждаемые колебания, и как автоколебания. Для вала, который может совершать поперечные колебания только в одной плоскости, причиной поперечных колебаний является периодическое изменение изгибной жесткости вала в этой плоскости. Примером системы с периодически изменяющейся приведенной массой служит шатунно-кривошипный механизм. Параметрическое возбуждение колебаний возможно во многих системах, где движение передается через упруго деформируемые звенья, например, в спарниковой передаче в локомотивах. [c.116]

Определим теперь приведенный к звену 1 момент инерции /ц масс шатуна 2 и ползуна 3 кривошипно-ползунного механизма (см. рис. 153), если = 25 ка — ЫЙсса шатуна, /а = 3,5 кгл — его момент инерции относительно оси, проходящей через центр тяжести О, т = 40 кг — масса ползуна. Размеры звеньев 1х = и 0,15 л, 2 — 0,45 м. [c.232]

Навье первым ввел предположение о бесконечной длине шатуна. Через десять лет Кориолис при исследовании паровой машины воспользовался графическим методом. Он построил при этом первую диаграмму прикладной механики — диаграмму касательных усилий, за которой последовали диаграмма работ и диаграмма переменных приведенных масс звеньев кривошипно-ползун-ного механизма, без учета массы шатуна. [c.31]

Насколько известно, в качестве схем роторов рычажных толкателей обычно применяют роторы с элементарными четырехзвен-ными/ кривошипно-ползунными механизмами, имеющими как сосредоточенные, так и распределенные массы. При этом для получения постоянного усйлия на штоке длина кривошипа и шатуна и размер дезаксиала должны быть связаны определенными зависимостями. Необходимо отметить, что в проведенных до сих пор исследованиях не сравнивали толкатели, имеющие распределенные массы, с толкателями других конструкций, в частности, с сосредоточенными массами. Это объясняется тем, что рассматривали в основном толкатели малых габаритных размеров и мощности для привода тормозов, выполнение которых с сосредоточенными массами в кривошипно-ползунном элементарном механизме затруднительно. Кроме того, создание сравнительно небольших рычагов с малой массой на единицу длины рычага конструктивно и технологически сложно и экономически нецелесообразно. Поэтому для небольших толкателей коцструктквко правильно и экономически обоснованно использовать массу рычагов элементарных механизмов и выполнять их в качестве активных подвижных звеньев. Однако существуют конструкции, у которых даже при небольших габаритных размерах и мощности наряду с активными массами звеньев используют и сосредоточенные центробежные грузы, как это имеет место у толкателя, приведенного на рис. 7. У толкателей крупных размеров и больших мощностей рычаги, как правило, выполняют полыми, с малой массой на единицу длины, а активные массы представляют сосредоточенные центробежные грузы. [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...