Прямоугольная пластина постоянной толщины

Различные задачи устойчивости и динамики тонких изотропных прямоугольных пластин постоянной толщины в рамках гипотезы Кирхгофа-Лява сводятся к решению дифференциального уравнения [262] [c.429]

Прп расчете прямоугольные столы рассматриваются как сплошные прямоугольные пластины постоянной толщины приведенной жесткости. [c.311]

Пример 6.3. Прямоугольная пластина постоянной толщины, жестко заделанная по контуру, нагружена равномерным давлением р. Найти максимальный прогиб и напряжения. [c.256]

Рассмотрим в качестве примера прямоугольную пластину постоянной толщины, защемленную по контуру. [c.472]

Прямоугольная пластина постоянной толщины [c.247]

Закономерность, отраженная графиками на рис. 18.40, является характерной для явления потери устойчивости. Эта закономерность встречается и при потере устойчивости пластин и оболочек. Так, например, потеря устойчивости прямоугольной в плане пластины постоянной толщины, шарнирно опертой по контуру и сжатой равномерно распределенной по двум противоположным сторонам нагрузкой (рис. 18.41), характеризуется [c.358]

Динамический краевой эффект. Асимптотический метод [10] применяют для пластин, занимающих прямоугольную (а обобщенном смысле) область. Он дает хорошие результаты для высших частот. Однако в ряде случаев и для основной частоты этот метод дает приемлемые результаты. Для пластины постоянной толщины, когда уравнение колебаний имеет вид (1), порождающее решение будет следующим [c.209]

На рис. 1 показана исследуемая в настоящей статье прямоугольная пластинка. Во-первых, показано, что обобщенный метод преобразования, предложенный автором для пластин постоянной толщины [6, 7], применим и к прямоугольной пластине ступенчатой толщины. При помощи этого метода приближенная формула для определения собственной частоты колебаний ортотропной пластинки, показанной на рис. 1(a), [c.156]

Рассмотрим прямоугольную пластину, постоянная толи ина которой h мала по сравнению с размерами сторон а п Ь. Отнесем эту пластину к координатной системе xyz (фиг. 676), выбранной так, что оси х у расположены в срединной плоскости пластины и направлены соответственно вдоль сторон а и Ь, ось г направлена по нормали к срединной плоскости. Пусть эта пластина нагружена по краям внешними силами, лежащими в срединной плоскости, или,точнее, равномерно распределенными по толщине пластинки. Обозначим интенсивность внешних сил, распределенных по краю X — О и направленных вдоль осн д — через Р с1, а направленных вдоль оси у — через Тогда [c.965]

Рассмотрим прямоугольную пластину в виде короткой консольной балки длиной L. Левый конец ее защемлен, а к правому приложены изгибающие силы с равнодействующей Р (рис. 1). Консоль имеет постоянное прямоугольное сечение, ширина которого 6 значительно превышает толщину h, поэтому деформацию следует считать плоской. [c.37]

Для диска постоянной толщины (круглая пластина) уравнение удобнее написать в полярных координатах. Если начало прямоугольной системы координат поместить в центре диска и обозначить радиус-вектор и полярный угол, определяющие положение некоторой точки срединной поверхности, через г и ф, то оператор Лапласа в полярных координатах будет иметь вид [c.6]

Для оценки влияния условий закрепления диска и геометрических параметров на статические и динамические характеристики рабочих колес выбрана модель, описанная в [1]. Конечноэлементная модель (КЭМ) представляет собой сектор диска постоянной толщины с лопаткой в виде прямоугольной пластины, закрученной на 36°. Характеристики модели внутренний радиус диска (R) - 0,0508 м толщина диска - 0,00635 м наружный радиус диска (г) - 0,18034 м радиус конца лопатки (Ь) - 0,24638 м ширина лопатки - 0,031475 м толщина лопатки - 0,003175 м длина лопатки (а) - [c.343]

Для получения количественных характеристик по предлагаемой в настоящей работе методике решен ряд задач. Рассмотрены прямоугольные пластины н полосы постоянной толщины. Их материал — алюминий, термомеханические константы которого приведены в предыдущем параграфе. [c.134]

Рассмотрим прямоугольную пластину О х а, О Х2 Ь постоянной толщины 2h, шарнирно опертую по всему контуру и нагруженную распределенной поверхностной нагрузкой q xi,x2). Уравнение пластического равновесия можно записать в виде [c.241]

Теоретическое решение задач изгиба пластин даже простых очертаний и постоянной толщины связано с определенными математическими трудностями и чаще всего проводится приближенно или при помощи численных методов. Математические трудности значительно возрастают, если рассматриваемая пластина имеет переменную жесткость. Для такого случая теоретические решения в основном получены для круглых и прямоугольных пластин с линейным изменением толщины. [c.396]

Спектр частот прямоугольной пластины Л Г-среза [69] приведен на фиг. 147. Для этой пластины толщина постоянна и равна [c.465]

Исследованы осесимметричные поперечные колебания несимметричных по толщине упругих, линейно вязкоупругих и вязкоупругопластических трехслойных пластин круговой и прямоугольной форм. Локальные нагрузки постоянные во времени, импульсные, резонансные. Учтено воздействие температурного и радиационного полей. [c.361]

Наиболее рационален нагрев труб различных размеров от одного универсального индуктора, общий вид которого изображен на фиг. 89. Индуктор имеет сменную головку 1. Индуктирующий провод 2 изготовляется из медной трубки прямоугольного сечения или из медной шины, в которой фрезеруется канал для прохода охлаждающей воды. Ширина индуктирующего провода выбирается в зависимости от толщины стенки нагреваемой трубы для труб с толщиной стенки до 10 мм эта ширина равна 7—10 мм. Ток от трансформатора к индуктирующему проводу подводится с помощью шин 3 (постоянно прикрепленных к трансформатору), изготовленных из медных пластин толщиной 5 мм. Между токоподводящими шинами помещается прокладка из миканита толщиной 3 мм. Для тех случаев, когда гибка трубы производится в различных плоскостях, сменная головка изготовляется разъемной. [c.132]

В первой задаче (рис. 9.10) рассматривается прямоугольная пластина постоянной толщины, к краям которой приложены параболически распределенные нагрузки. Подробности решения этой задачи на базе предполагаемых полиномиальных представлений напряжений и принципа минимума дополнительной работы приводятся в [9.14]. На вставке рис. 9.10 изображена представительная сетка треугольников с постоянной и линейной деформациями в элементах ( ST- и LST-элементы). (Благодаря симметрии относительно двух осей рассматривается лишь четверть пластины.) Из рисунка также видно, какие еще виды сеток использовались с различным числом степеней свободы. [c.286]

Выше мы показали возможность вывода основных уравнени й теории пластин исходя из вариационного принципа Лагранжа. Однако главное значение вариационных принципов в расчете пластин состоит в том, что с их помощью можно получить приближенные решения сложных задач, не прибегая к составлению и решению дифференциальных уравнений в частных производных. Некоторые примеры расчетов с использованием прямых методов вариационного исчисления рассмотрены в 8. Точное аналитическое решение общих уравнений изгиба пластины может быть выполнено лишь в частных случаях — для прямоугольных и круглых пластин постоянной толщины, а также для пластин, [c.67]

Темперагтурные напряжения в прямоугольных пластинах. Рассматриваются пластины постоянной толщины. Модуль упругости считается переменным по толщине (например, биметаллические пластины) коэффициент Пуассона принимается постоянным. Силы и моменты в сечениях пластины показаны на рис. 9.2.2. Принято, что координатная плоскость отстоит от лицевых плоскостей пластины на расстояниях 8i и 62, причем ее положение определяется условием [c.193]

Рассмотрим пластину постоянной толщины 2/г с независящими от температуры термомеханическими константами. Срединная плоскость пластины S ограничена прямоугольным контуром Г. Принимаем, что при <=0 температура окружающей пластину среды изменется скачком от нуля до некоторого конечного значения и затем остается постоянной при />0. [c.122]

Сравненне теоретических и экспериментальных результатов определения частот прямоугольной кансольной пластины постоянной толщины (длнна а, ширина а/2) [7] [c.378]

Под оболочкой понимается тело, одно из измерений которого (толщина) значительно меньше двух других. Геометрическое место точек, равноотстоящих от обеих поверхностей оболочки, носит название срединной поверхности. Если срединная поверхность оболочки является плоскостью, то такую оболочку называют пластиной. Пластины классифицируют по форме очертания внешнего контура. Так, пластины могут быть круглыми, прямоугольными, трапециевидными и пр. Если срединная поверхность образует часть сферы, конуса или цилиндра, оболочку соотнетственно называют сферической, конической или цилиндрической. Геометрия оболочки определяется не только формой срединной поверхности. Нужно знать также закон изменения толщины оболочки. Однако все встречающиеся на практике оболочки имеют, как правило, постоянную толщину. [c.292]

Пусть стороны у = О, у — Ь прямоугольной пластины (рис. 2.13) постоянной толщины шарнирно оперты, а закрепление сторон X = rtfl/2 — произвольное (но такое, что граничные условия, не зависят от у). [c.68]

Программа расчета трубы методом конечного элемента разработана в отделе автоматизации строительного проектирования НИИАСС Госстроя СССР. При этом трубу рассчитывали как стержневую консоль и как пространственную систему. В последнем случае в качестве конечного элемента взят прямоугольный плоский элемент оболочки. Для расчетной схемы с учетом прямой и косой плоскостей симметрии выбрана половина окружности трубы от ф = 0 до <р = л, которая разбита на 14 частей. По высоте разбиение проведено с переменным шагом. У основании высота одного ряда элементов принята равной 5 м, затем расположены два ряда по 10 м, далее 14 рядов по 20 м, высота последнего ряда 10 м. Нижний край трубы жестко защемлен, верхний — свободен. Толщина пластин постоянна в пределах одного яруса и равна толщине трубы в центре пластин данного яруса. Координаты узлов определены из геометрии и находятся на ее [c.289]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...